李旭孫世君湯天瑾

?

空間相機大型長條形反射鏡支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計

李旭孫世君湯天瑾

（北京空間機電研究所，北京 100094）

針對某空間相機1m口徑主反射鏡的設(shè)計要求，以反射鏡組件材料、徑厚比、輕量化形式、支撐點數(shù)量等為設(shè)計變量，以施加1n重力載荷以及2℃溫升時反射鏡面形變化均方根誤差為目標函數(shù)，提出了一種三段可裝配式柔性支撐結(jié)構(gòu)。與常用的球鉸支撐和Bipod支撐相比，文章中的支撐結(jié)構(gòu)沒有相對運動、機械摩擦和間隙，可以使反射鏡基頻更高。當(dāng)受到載荷作用時，背板會產(chǎn)生變形，支撐結(jié)構(gòu)中的柔性環(huán)節(jié)能夠隔離由于背板變形而產(chǎn)生的應(yīng)力，從而保證反射鏡的面形精度。文章采用有限元分析的方法對反射鏡組件動態(tài)特性、靜態(tài)特性和熱特性進行分析。結(jié)果表明，反射鏡組件基頻足夠高、光軸水平時，同時施加1n重力載荷和2℃溫升時面形變化均方根值能夠滿足設(shè)計要求，反射鏡支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計合理。

反射鏡 柔性支撐 有限元分析 空間相機

0 引言

隨著成像需求的增加，空間相機的地面覆蓋面積越來越大，分辨率及成像品質(zhì)越來越高，反射鏡的口徑也不斷增大[1-2]。反射鏡是反射式光學(xué)系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，對系統(tǒng)成像品質(zhì)有著重要的影響。反射鏡通過支撐結(jié)構(gòu)和相機主結(jié)構(gòu)連接，其支撐技術(shù)是大口徑反射鏡工程應(yīng)用中最關(guān)鍵的技術(shù)之一[3]。良好的支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計是大口徑反射鏡能夠滿足性能要求的一個重要保證[4]。這就需要解決大口徑反射鏡及其支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計方面的問題。

大口徑反射鏡支撐結(jié)構(gòu)是近幾年國內(nèi)外研究的熱點。如美國的高分辨率成像衛(wèi)星GeoEye主鏡口徑達到1.1m，采用了背部六點Bipod支撐。俄羅斯的SiC反射鏡直徑為630mm，采用了背部三點球頭支撐[5]。美國Kepler衛(wèi)星主鏡材料采用ULE玻璃，通光口徑達到了1 450mm，支撐結(jié)構(gòu)是由碳纖維和鈦合金制成的三個倒立Bipod[6]。文獻[7]研究了口徑為1 080mm的反射鏡，采用了背部九點柔性支撐。支撐結(jié)構(gòu)會根據(jù)反射鏡的指標要求不同而不同，需要對反射鏡支撐結(jié)構(gòu)進行詳細設(shè)計，保證反射鏡能夠滿足要求。

本文以某空間相機大型長條形1m口徑主反射鏡為研究對象。光學(xué)設(shè)計中對主反射鏡提出的要求是組件頻率≥120Hz。地面測試時，由1n重力（三個方向）引起的反射鏡鏡面最大位移小于0.015mm，面形變化均方根值（RMS）在與光軸垂直的兩個方向小于/50（=632.8nm）；在軌溫度波動±2℃，引起的反射鏡鏡面最大位移小于0.015mm，面形變化RMS要求小于/50。幾種工況耦合下的最大位移要控制在0.02mm以內(nèi)，面形控制在/40。按照這個指標要求對反射鏡進行支撐結(jié)構(gòu)的設(shè)計，然后通過有限元軟件對結(jié)構(gòu)進行仿真分析。

1 反射鏡組件設(shè)計

1.1 輕量化設(shè)計

在輕量化方式上，傳統(tǒng)的反射鏡鏡背一般設(shè)計成平面，在背面加工三角形、四邊形或六邊形的輕量化孔[8-9]。這種輕量化形式面密度較大，輕量化率較低。因此，本反射鏡采用側(cè)面加工直孔或盲孔進行輕量化，輕量化孔的大小根據(jù)反射鏡厚度有所不同。輕量化后的剖視圖如圖1所示。這種輕量化結(jié)構(gòu)形式保持了反射鏡鏡背的完整性，反射鏡的抗彎剛度較高，反射鏡在厚度方向尺寸可以做到很小。主鏡的徑厚比約為11，最大限度地減輕了反射鏡的質(zhì)量，提高了反射鏡的比剛度。

圖1 反射鏡輕量化模型剖視圖

1.2 支撐形式選擇

空間相機反射鏡支撐有很多種，按照支撐位置的不同可以分為中心支撐、周邊支撐、側(cè)面支撐和背部支撐[10-15]。對于口徑不是很大的反射鏡，過去一直使用中心打盲孔支撐和周邊裝框式支撐，這些支撐技術(shù)在過去一直有很廣泛的應(yīng)用，也已經(jīng)比較成熟。一般來講，當(dāng)反射鏡口徑大于500mm時，中心打盲孔支撐方式會使鏡面變形過大，而周邊裝框式支撐會顯著增大反射鏡的尺寸，也不適用于大口徑反射鏡。因此，大口徑反射鏡一般采用側(cè)面支撐和背部支撐，側(cè)面支撐一般用于大長細比反射鏡，本文中反射鏡長細比不大，因此，本文采用背部支撐形式。背部支撐就是在反射鏡背部打一定數(shù)量的盲孔，將支撐組件膠結(jié)于盲孔內(nèi)。背部支撐在不增大光學(xué)系統(tǒng)整體尺寸的情況下很好地減輕了由于主反射鏡環(huán)境溫度變化及空間微重力作用下主反射鏡的變形，因此是大口徑反射鏡使用最多的支撐結(jié)構(gòu)型式。

在支撐點數(shù)選擇方面，反射鏡支撐點一旦多于3點，就會大大增加結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度，同時加工檢測裝調(diào)難度也有所增加，因此在工程中應(yīng)在滿足支撐剛度的前提下盡可能減少支撐點數(shù)[16]，考慮到本文反射鏡的尺寸和質(zhì)量，確定采用背部三點支撐形式。反射鏡組件如圖2所示。

圖2 反射鏡組件裝配圖

1.3 支撐結(jié)構(gòu)選擇

反射鏡在軌運行時要承受空間熱載荷的變化，由于反射鏡與支撐結(jié)構(gòu)不可能做到完全一致的材料特性匹配，兩種材料受熱后變形量不同，從而產(chǎn)生熱應(yīng)力，影響面形精度[17-18]。因此需要支撐結(jié)構(gòu)能夠卸載應(yīng)力，使面形精度能夠達到要求。目前常用的支撐結(jié)構(gòu)主要有球形鉸鏈和Bipod結(jié)構(gòu)等。球形鉸鏈一般設(shè)計在接頭部位，利用球面支撐僅約束線位移而不約束角運動的特點，避免外部力矩通過連接接頭傳至反射鏡。圖3為球形鉸鏈組件，組件下部的圓柱桿在反射鏡內(nèi)部，球頭插在圓柱桿內(nèi)，鉸鏈上部與背板連接。當(dāng)反射鏡組件產(chǎn)生熱載荷或重力載荷時，球形鉸鏈可以通過轉(zhuǎn)動來卸載應(yīng)力，從而保證面形精度。這種形式間距較小，結(jié)構(gòu)緊湊，但會存在相對運動，是一種不穩(wěn)定支撐，球套加工、表面處理的工藝要求高，在產(chǎn)生振動時容易與反射鏡發(fā)生碰撞，影響精度。

圖3 球形鉸鏈

Bipod結(jié)構(gòu)由6個長度可設(shè)計的支架，兩兩一組構(gòu)成3個Bipod支撐結(jié)構(gòu)，固定到反射鏡的背部或側(cè)面，通過調(diào)整每組Bipod支架相互間的角度，可以將支撐力的交點（瞬時支點）放置到反射鏡的重心處。每一個Bipod支撐結(jié)構(gòu)等效于一個雙臂鉸鏈或十字形撓性裝置，具有旋轉(zhuǎn)適應(yīng)性，瞬時支點即為其樞軸位置。Bipod結(jié)構(gòu)簡單，易加工，而且精度較高。圖4為某圓形反射鏡Bipod支撐的設(shè)計實例。但這種結(jié)構(gòu)要求支撐結(jié)構(gòu)與反射鏡材料特性要一致，而且由于Bipod桿的存在使其需要占有較大的空間，而且會降低反射鏡的基頻。

圖4 Bipod結(jié)構(gòu)

本文中的反射鏡組件要求反射鏡與背板間隙較小，而且要求基頻較高，要達到120Hz以上，而以上兩種方案都不能滿足要求，本文采用柔性組件支撐形式。這種支撐形式?jīng)]有相對運動、機械摩擦和間隙，而且體積較小，基頻較高[19-20]，目前國內(nèi)外已經(jīng)對柔性支撐進行了研究，柔性組件通常采用兩段式設(shè)計，柔性環(huán)節(jié)與背板為直連式，如圖5所示。本文提出了一種三段可裝配式柔性支撐形式，這種形式在反射鏡組件受到載荷時可以更好地卸載產(chǎn)生的應(yīng)力，保證面形精度。

圖5 柔性環(huán)節(jié)

1.4 支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計

柔性組件由柔性環(huán)節(jié)、連接件、錐套3部分組成，見圖6。柔性環(huán)節(jié)選用鈦合金材料，通過在柔性環(huán)節(jié)上加工兩個相互垂直的柔性槽，來釋放這兩個方向的自由度，為使柔性環(huán)節(jié)的剛度降低，設(shè)計了一個復(fù)合十字結(jié)構(gòu)，這個結(jié)構(gòu)是用來釋放繞光軸轉(zhuǎn)動的自由度。當(dāng)受到重力以及熱載荷作用時，產(chǎn)生的應(yīng)力會首先使柔性環(huán)節(jié)變形，從而釋放應(yīng)力，保證反射鏡面形精度。柔性環(huán)節(jié)與反射鏡間設(shè)計一個錐套，錐套選用與SiC熱脹系數(shù)一致的殷鋼材料（4J36），錐套與反射鏡采用側(cè)面粘接，在錐套底面不設(shè)粘接點，可以最大程度減小粘接應(yīng)力對反射鏡的影響。設(shè)計錐套的作用是保證在點膠后，柔性組件可以與反射鏡粘接緊密。通過優(yōu)化設(shè)計，確定錐套的錐度為1∶17。本文在柔性環(huán)節(jié)與背板間設(shè)計一個連接件，如圖7所示。連接件也進行了柔性設(shè)計，釋放由于背板的變形而產(chǎn)生的應(yīng)力，提高面形精度。同時也使柔性環(huán)節(jié)易于加工，材料選擇更加靈活。

圖6 柔性組件

圖7 背板連接件

1.5 背板設(shè)計

背板是與相機鏡框直接連接的結(jié)構(gòu)。在材料選擇方面，應(yīng)選用密度小，剛度大的材料。這樣可以使鏡框的形變盡可能小的影響反射鏡的面形精度，通過查閱相關(guān)材料參數(shù)，確定采用高體分SiC/Al材料。在結(jié)構(gòu)設(shè)計上，要對背板進行輕量化設(shè)計。背板的輕量化是在背板上留下若干數(shù)量的加強筋，然后將其余部分切除，最后進行拓撲優(yōu)化。這種設(shè)計的輕量化率可以達到80%以上，優(yōu)化后的背板結(jié)構(gòu)如圖8所示。

圖8 背板結(jié)構(gòu)

2 有限元分析

反射鏡在空間環(huán)境中承受微重力和熱載荷工況，會產(chǎn)生變形，導(dǎo)致光學(xué)元件的波前畸變，從而影響空間相機的成像品質(zhì)[12]，為了驗證反射鏡組件設(shè)計是否滿足設(shè)計指標要求，需對反射鏡組件進行仿真分析。

2.1 有限元建模

在反射鏡鏡體設(shè)計階段，采用Pro/Engineer軟件進行參數(shù)化建模，然后將三維模型導(dǎo)入有限元前處理軟件Hypermesh中，采用四面體網(wǎng)格劃分功能，對反射鏡、柔性環(huán)節(jié)、背板進行四面體網(wǎng)格劃分，根據(jù)后續(xù)分析計算的精度不同，對不同結(jié)構(gòu)的網(wǎng)格疏密有所不同。有限元網(wǎng)格劃分如圖9所示。其中，錐套與反射鏡之間采用膠接，在錐套與反射鏡間建立一個膠層，膠層剛度遠遠小于其它結(jié)構(gòu)剛度，錐套與膠層、膠層與反射鏡之間都采用部分節(jié)點重合進行連接。柔性組件的各部件間、柔性組件與背板間為螺栓連接，建立仿真模型時采用Rbe2單元連接，如圖10所示。

圖9 反射鏡組件有限元模型

圖10 柔性組件螺栓連接結(jié)構(gòu)建模

建模所用材料參數(shù)如表1所示。

表1 有限元分析材料參數(shù)

Tab.1 Material parameters for finite element analysis

2.2 靜力學(xué)分析

靜力學(xué)分析的邊界條件為在反射鏡背板與相機主框架連接位置的3個平面上每個平面施加6點約束，6個約束點分別在平面的4個邊角附近以及兩條長邊中點上，見圖11。

圖11 約束點位置示意圖

分別計算反射鏡組件在1n重力向（短軸方向）、向（長軸方向）、向（光軸方向）下的面形變化，計算結(jié)果如圖12所示。由圖可以看到，在向下的位移量最大，向下位移量最小，但都小于0.015nm。

另外，在計算施加1n重力的同時再施加2℃均勻溫升，反射鏡組件的面形變化，如圖13所示，可以看到，施加溫度載荷后，位移量有所增大，但依然滿足指標要求，面形變化數(shù)據(jù)見表2。

圖12 1gn重力載荷作用下組件的變形

圖13 1gn重力和2℃溫升作用下組件的變形

表2 組件面形變化分析結(jié)果

Tab.2 Analysis results of the mirror surface figure changes

從分析結(jié)果可以看出，反射鏡在向重力下面形誤差較大，但本反射鏡采用光軸水平裝調(diào)，向面形誤差對反射鏡沒有影響。而在光軸水平時，單獨施加、向重力和、向重力與溫度共同耦合作用下面形精度都優(yōu)于/50，最大位移小于0.015mm，滿足指標要求。

2.3 模態(tài)分析

模態(tài)分析是考察反射鏡組件動態(tài)剛度的重要指標，通過仿真分析來確定反射鏡組件的基頻，并與技術(shù)要求中給定的基頻進行比較，從而確定反射鏡是否具有足夠的動態(tài)剛度。本文仿真分析了反射鏡組件的前四階模態(tài)，如圖14所示。

圖14 反射鏡組件前4階模態(tài)

表3列出了前4階模態(tài)，可以看出，一階固有頻率為126Hz，符合設(shè)計要求。

表3 反射鏡組件前4階模態(tài)分析結(jié)果

Tab.3 Modal analysis result of mirror component

3 結(jié)束語

本文針對某大型長條形空間反射鏡的設(shè)計指標和要求，結(jié)合反射鏡的材料和輕量化形式，提出了一種三段可裝配式柔性支撐結(jié)構(gòu)，通過柔性支撐的變形來隔離應(yīng)力，并利用有限元軟件對反射鏡組件進行了力學(xué)和熱分析，通過分析結(jié)果可以看出，組件在1n重力和2℃溫升共同耦合作用下X向面形變化RMS只有7.646nm，在方向面形變化RMS只有8.348nm，均滿足小于/40的光學(xué)指標；模態(tài)分析結(jié)果表明，組件的一階頻率達到126Hz，具有足夠的結(jié)構(gòu)剛度。綜上所述，本文所設(shè)計的反射鏡柔性支撐設(shè)計合理，能夠滿足工程需要，具有空間環(huán)境適應(yīng)性。本文也為其它大口徑反射鏡支撐設(shè)計提供了參考。

[1] BARTO A, ACTON D S, FINLEY P, et al. Actuator Usage and Fault Tolerance of the James Webb Space Telescope Optical Element Mirror Actuators[C]//Conference on Space Telescopes and Instrumentation. Amsterdam(NL): SPIE, 2012.

[2] YAN C, LIU W, WU Q. Design and Analysis on a Kind of Primary Reflector Support Structure Based on Thermal Compensation Principle[C]//International Symposium on Advanced Optical Manufacturing and Testing Technologies. Xiamen: SPIE, 2012.

[3] PIERARD M, FLEBUS C, NINANE N. The 3.6m Indo-Belgian Devasthal Optical: the Active M1 Mirror Support[C]//Conference on Ground-based and Airborne Telescopes IV. Amsterdam(NL): SPIE, 2012.

[4] KANEDA H, NAITOH M, NAKAGAWA T, et al. Manufacturing and Optical Testing of 800mm Lightweight all C/SiC Optics[C]//ROBICHAVD J L, KR?DEL M, GPODMAN W A. Proceedings of SPIE Volume 8837: Material Technologies and Applications to Optics, Structures, Components, and Sub-Systems. SPIE, 2013: 7246-7254.

[5] LOGUT D, BREYSSE J, TOULEMONT Y, et al. Light Weight Monolithic Silicon Carbide Telescope for Space Application[C]//MAZURAY L,WARTMANN R. Proceedings of SPIE Volume 5962: Optical Design and Engineering II. Jena, Germany: SPIE, 2005: 59621Q1-12.

[6] ZINN J, JONES G. Kepler Primary Mirror Assembly: FEA Surface Figure Analyses and Comparison to Metrology[C]. Optical Manufacturing and Testing VII. San Diego: SPIE, 2007.

[7] 劉宏偉, 張芹, 丁亞林, 等. 基于有限元分析的長條狀主鏡支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計[J]. 光學(xué)精密工程, 2003, 11(6): 555-559. LIU Hongwei, ZHANG Qin, DING Yalin, et al. Design of Strip Primary Mirror Supporting Structure Based on Finite Element Analysis[J]. Optics and Precision Engineering, 2003, 11(6): 555-559. (in Chinese)

[8] 郭喜慶, 王悅勇. 大口徑反射鏡幾種輕量化孔結(jié)構(gòu)形式的分析[J]. 光學(xué)精密工程, 2000, 8(6): 518-521. GUO Xiqing, WANG Yueyong. Analysis of Structural Forms of Lightweight Hole Heavy-caliber Mirror[J]. Optics and Precision Engineering, 2000, 8(6): 518-521. (in Chinese)

[9] 楊洋, 孫寶玉. 長條反射鏡輕量化及支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計[J]. 長春工業(yè)大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版）, 2010, 31(4): 403-406. YANG Yang, SUN Baoyu. Design and Analysis of Lightweight Structure and Support for Rectangular Mirror[J]. Journal of Changchun University of Technology (Natural Science Edition), 2010, 31(4): 403-406. (in Chinese)

[10] 曾勇強, 傅丹鷹, 孫紀文. 空間遙感器大口徑反射鏡支撐結(jié)構(gòu)型式綜述[J]. 航天返回與遙感, 2006, 27(2): 18-27. ZENG Yongqiang, FU Danying, SUN Jiwen. Summary of Support Structure Patterns of Large Mirror for Space Remote Sensor[J]. Spacecraft Recovery and Remote Sensing, 2006, 27(2): 18-22. (in Chinese)

[11] 楊秉新. 空間相機用碳化硅SiC反射鏡的研究[J]. 航天返回與遙感, 2003, 24(1): 15-18. YANG Bingxin. Research of SiC Reflection Mirror for Space Camera[J]. Spacecraft Recovery & Remote Sensing, 2003, 24(1): 15-18. (in Chinese)

[12] 劉湃, 黃巧林, 楊居奎. 大口徑長焦距相機主次鏡支撐結(jié)構(gòu)方案初步研究[J]. 航天返回與遙感, 2014, 35(3): 60-67. LIU Pai, HUANG Qiaolin, YANG Jukui. Research on Support Structure between Primary and Secondary Mirror in Large-aperture and Long-focal-length Space Camera[J]. Spacecraft Recovery and Remote Sensing, 2006, 27(2): 18-22. (in Chinese)

[13] 陳曉麗, 王彬, 楊秉新. 大口徑超輕型反射鏡定位和支撐方案研究[J]. 航天返回與遙感, 2010, 31(3): 15-20. CHEN Xiaoli, WANG Bin, YANG Bingxin. Study of Positioning and Mounting Scheme of Large Aperture Ultra-light Space Reflector[J]. Spacecraft Recovery and Remote Sensing, 2010, 31(3): 15-20. (in Chinese)

[14] 王偉之, 高衛(wèi)軍, 郭崇嶺. 空間相機結(jié)構(gòu)設(shè)計中的拓撲優(yōu)化及尺寸優(yōu)化[J]. 航天返回與遙感, 2012, 33(6): 67-73. WANG Weizhi, GAO Weijun, GUO Chongling. Topology and Size Optimization Technologies Applied in Structure Design of Space Camera[J]. Spacecraft Recovery and Remote Sensing, 2012, 33(6): 67-73. (in Chinese)

[15] YODER P. Opto-mechanical Systems Design[M]. New York: Marcel Dekker Inc, 1993.

[16] 李志來, 徐宏. 長條形空間反射鏡及其支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計[J]. 光學(xué)精密工程, 2011, 19(5): 1039-1047. LI Zhilai, XU Hong. Design of Rectangular Space Mirror and its Support Structure[J]. Optics and Precision Engineering, 2011, 19(5): 1039-1047. (in Chinese)

[17] OSAWA Y, HIRAMATSU M, ICHIDA K. A Panchromatic Three-line Sensor for Mapping Boarded on ALOS[C]. Sensors, Systems, and Next-Generation Satellites II, SPIE, Barcelona, 1998.

[18] 鮑赫, 李志來. 長條型SiC反射鏡輕量化及支撐結(jié)構(gòu)的設(shè)計[J]. 光學(xué)技術(shù), 2008, 34(4): 593-596. BAO He, LI Zhilai. Design of the Strip SiC Mirror Supporting Structure and Lightweight[J]. Optical Technique, 2008, 34(4): 593-596. (in Chinese)

[19] 崔永鵬, 何欣, 張凱. 采用三點定位原理的反射鏡支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計[J]. 光學(xué)儀器, 2012, 34(6): 56-61. CUI Yongpeng, HE Xin, ZHANG Kai. The Support Design of Reflected Mirror from the Principle of Three Points Supported[J]. Optical Instruments, 2012, 34(6): 56-61. (in Chinese)

[20] 羅廷云, 張鳳芹, 范斌. 大長細比反射鏡側(cè)面支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析[J]. 航天返回與遙感, 2013, 34(4): 66-70. LUO Tingyun, ZHANG Fengqin, FAN Bin. Design and Analysis of Side Support for Large Aspect Ratio Mirror[J]. Spacecraft Recovery and Remote Sensing, 2013, 34(4): 66-70. (in Chinese)

Design of Support Structure for Large Mirror of Space Camera

LI Xu SUN Shijun TANG Tianjin

（Beijing Institute of Space Mechanics & Electricity, Beijing 100094, China）

By taking the material, diameter-thickness ratio, lightweight form, and number of support point as design variables and the mirror shape change root mean square error（RMS）under 1ngravity load and 2℃ temperature increment as objective function, a three-section assembled flexible support structure is proposed for a 1m diameter primary mirror of space camera is introduced. Compared with the commonly used spherical hinge support and bipod support, the support structure proposed in this paper has no relative motion, mechanical friction and clearance, and can make the mirror’s frequency higher. The backboard would deform when subjected to loads. The flexible part of the support structure can isolate the stress caused by the deformation of the backboard so as to ensure the surface figure accuracy of the mirror. By using the finite element analysis method to analyze the mirror, the main parameters include mirror component dynamic, static and thermal characteristics. The results demonstrate that the fundamental frequency of the mirror component is high enough and the RMS value of surface shape change meets the design requirements under the conditions of 1ngravity load and 2℃ temperature increment when the optical axis is level. The design of the mirror support structure meets the design requirements.

mirror; flexible support; finite element analysis; space camera

（編輯：王麗霞）

V475.3

A

1009-8518(2016)03-0091-09

10.3969/j.issn.1009-8518.2016.03.011

李旭，男，1990年生，2013年獲天津大學(xué)機械設(shè)計制造及自動化專業(yè)學(xué)士學(xué)位，現(xiàn)在中國空間技術(shù)研究院光學(xué)工程專業(yè)攻讀碩士學(xué)位。研究方向為大口徑反射鏡支撐技術(shù)。E-mail：lixu_1990@163.com。

2015-12-19

國家自然科學(xué)基金項目（11304012）