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        余熱鍋爐低壓蒸發(fā)器出口管泄漏原因分析及處理對(duì)策

        2016-01-27 11:12:19
        科學(xué)中國(guó)人 2016年33期
        關(guān)鍵詞:儀征汽包擋板

        周 軍

        江蘇華電儀征熱電有限公司

        余熱鍋爐低壓蒸發(fā)器出口管泄漏原因分析及處理對(duì)策

        周 軍

        江蘇華電儀征熱電有限公司

        E級(jí)燃機(jī)配套余熱鍋爐低壓蒸發(fā)器出口管存在著投產(chǎn)時(shí)間不長(zhǎng)易泄漏的缺陷。本文以江蘇華電儀征熱電有限公司西門子E級(jí)燃機(jī)配套余熱鍋爐為例,從流體力學(xué)、傳熱學(xué)、設(shè)計(jì)參數(shù)等方面對(duì)其泄漏原因分析,以所監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)為依據(jù),找出造成低壓蒸發(fā)器出口管泄漏的原因,同時(shí)提出相應(yīng)處理對(duì)策,可為燃機(jī)電廠防止余熱鍋爐“四管”泄漏提供借鑒。

        余熱鍋爐;低壓蒸發(fā)器;腐蝕;對(duì)策

        一、前言

        江蘇華電儀征熱電有限公司E級(jí)燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)機(jī)組配有三臺(tái)余熱鍋爐,型號(hào)DG233.9/7.95/57.4/0.63-M106,為雙壓、無(wú)補(bǔ)燃、臥式、自然循環(huán)鍋爐,由高、低壓兩個(gè)壓力等級(jí)系統(tǒng)組成,高壓過(guò)熱蒸汽額定出口壓力7.95MPa,額定出口溫度523.4℃;低壓過(guò)熱蒸汽額定出口壓力0.63MPa、額定出口溫度225.7℃;低壓蒸發(fā)器出口額定壓力為0.63MPa,額定溫度為225.7℃。

        低壓蒸發(fā)器依序布置5排管屏,每排分左右2組,共計(jì)10組管屏,每個(gè)管屏出口設(shè)置一個(gè)出口聯(lián)箱,共計(jì)10個(gè)出口聯(lián)箱,前三排每個(gè)出口聯(lián)箱上各布置3根出口管,規(guī)格為Φ168×5mm,后兩排每個(gè)出口聯(lián)箱布置2根出口管,規(guī)格為Φ133×5mm,出口管經(jīng)過(guò)3個(gè)彎頭后進(jìn)入低壓汽包。

        三臺(tái)余熱鍋爐在投產(chǎn)運(yùn)行一年多時(shí)間后,均發(fā)生低壓蒸發(fā)器出口管侵蝕減薄甚至爆管的問題。

        二、出口管泄漏后檢查

        通過(guò)對(duì)余熱鍋爐(以#4為例)低壓蒸發(fā)器出口管兩個(gè)泄漏口檢查,均位于第一排,分別為最東側(cè)和最西側(cè),兩個(gè)泄漏點(diǎn)均在出口管與聯(lián)箱管座的焊縫處,為腐蝕減薄穿孔。出口管內(nèi)存在明顯的腐蝕分界帶,從管口看,腐蝕減薄區(qū)域角度大約在180°范圍,內(nèi)壁腐蝕減薄較平滑,未形成溝槽,腐蝕減薄方向性較強(qiáng),發(fā)生在朝爐中心線側(cè),最嚴(yán)重處與煙氣流向呈45°角。

        為分析低壓蒸發(fā)器出口管減薄原因,對(duì)部分出口管進(jìn)行抽樣測(cè)厚,并對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,出口管減薄主要集中在前3排(所測(cè)厚最小數(shù)據(jù)在第一排西側(cè)彎頭處,為1.79mm),從前往后減薄程度逐漸變小,并且減薄最嚴(yán)重部分位于模塊的最東側(cè)和最西側(cè),即靠近爐墻的部分。

        三、原因分析

        1.流動(dòng)加速腐蝕

        流動(dòng)加速腐蝕(FAC)是一種可以導(dǎo)致敏感系統(tǒng)中碳鋼材料大量損失的一種產(chǎn)生管道壁面材料剝侵蝕機(jī)理[1-4]。受液體流動(dòng)影響,常發(fā)生于局部區(qū)域,通常情況下發(fā)生在90~230℃之間。

        低壓蒸發(fā)器性能保證工況下工作溫度為167℃,正常運(yùn)行時(shí)溫度大約在150℃,處于FAC活動(dòng)區(qū)域。對(duì)運(yùn)行工況下低壓蒸發(fā)器出口管的流速進(jìn)行了計(jì)算,并與性能保證工況下數(shù)據(jù)對(duì)比,低壓蒸發(fā)器流量超過(guò)額定約6t/h(額定值57.4t/h,實(shí)際值63.6t/h),上升管流速由21.15m/s上升為27.81m/s,更加劇了腐蝕速度,流動(dòng)加速腐蝕為低壓蒸發(fā)器出口管減薄泄漏的主要原因。

        2.溫度場(chǎng)偏離設(shè)計(jì)

        余熱鍋爐內(nèi)部受熱模塊與煙道兩側(cè)墻之間空隙較大,雖然設(shè)置了煙氣擋板,但現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)煙氣擋板之間存在較大空隙,使得煙氣旁通;受熱各模塊之間存在較大孔隙,未設(shè)置煙氣擋板,形成煙氣漏流通道;每組受熱面上下集箱和不帶鰭片的連接管的位置雖設(shè)置了煙氣擋板,但熱態(tài)余熱鍋爐膨脹后產(chǎn)生間隙(原設(shè)計(jì)未考慮膨脹后密封),同時(shí)由于部分煙氣擋板安裝工藝不良造成膨脹受阻,這樣不可避免使?fàn)t膛內(nèi)煙氣流場(chǎng)偏離設(shè)計(jì)值,從而使?fàn)t膛內(nèi)溫度場(chǎng)發(fā)生變化,造成部分換熱管吸熱量過(guò)大,提高低壓蒸發(fā)器上升管內(nèi)的兩相流體流速,進(jìn)一步加快管材腐蝕。

        3.低壓汽包壓力過(guò)低

        低壓蒸汽系統(tǒng)采用滑壓模式運(yùn)行,目前運(yùn)行情況下,汽機(jī)未達(dá)到額定負(fù)荷,低壓補(bǔ)汽流量已高達(dá)63.6t/h,遠(yuǎn)超額定值57.4t/h。同時(shí),低壓汽包的運(yùn)行壓力也僅為0.5MPa(額定值為0.67MPa),飽和水溫度也相應(yīng)降至150℃左右。溫度降至150℃和低壓蒸發(fā)器流量增大進(jìn)一步加強(qiáng)了低壓蒸發(fā)器出口管的腐蝕。

        4.pH值無(wú)法有效監(jiān)測(cè)

        按制造廠說(shuō)明書,低壓爐水pH值控制不低于9.5[5],但低壓爐水取樣點(diǎn)位于低壓汽包連排管,加藥點(diǎn)位于低壓汽包內(nèi),不能直接監(jiān)測(cè)低壓蒸發(fā)器內(nèi)蒸汽的pH值,不能確保pH值控制符合要求。

        四、處理對(duì)策

        1.升級(jí)出口管材質(zhì)

        碳鋼材質(zhì)極易發(fā)生流動(dòng)加速腐蝕,可將低壓蒸發(fā)器出口管材質(zhì)由20G升級(jí)為15CrMoG。該合金鋼中含有的Cr、Mo等合金元素有助于在管壁表面形成致密耐腐蝕氧化膜,減緩流動(dòng)加速腐蝕速率。

        2.改造煙氣阻隔版

        由于安裝原因,受熱面兩端及管屏之間間隙過(guò)大,運(yùn)行中形成煙氣走廊。可對(duì)現(xiàn)有各模塊兩端及管屏中間間隙進(jìn)行測(cè)量,重新設(shè)計(jì)煙氣阻隔板,消除煙氣走廊現(xiàn)象。

        3.定壓低壓蒸汽運(yùn)行

        將低壓蒸汽系統(tǒng)進(jìn)行定壓模式運(yùn)行,提高低壓蒸汽的壓力,相應(yīng)低壓蒸發(fā)器內(nèi)介質(zhì)溫度會(huì)上升,流量也會(huì)降低,可合理避開流動(dòng)加速腐蝕最嚴(yán)重的運(yùn)行區(qū)間,有效減緩流動(dòng)減速腐蝕。

        4.優(yōu)化取樣加藥點(diǎn)

        針對(duì)不能有效監(jiān)控低壓蒸發(fā)器內(nèi)介質(zhì)pH值的情況,將取樣點(diǎn)移至低壓汽包定排管上,使所測(cè)pH值接近于低壓蒸發(fā)器內(nèi)介質(zhì)的pH值;將加藥點(diǎn)移至低壓汽包下降管上,使得藥品直接加至低壓蒸發(fā)器內(nèi),可準(zhǔn)確地對(duì)低壓蒸發(fā)器內(nèi)介質(zhì)pH值監(jiān)控,確保低壓汽包PH值不小于9.5,滿足制造廠設(shè)計(jì)要求。

        五、結(jié)語(yǔ)

        由于多數(shù)制造廠家在設(shè)計(jì)和制造E級(jí)燃機(jī)配套余熱鍋爐時(shí)經(jīng)驗(yàn)不足,已有多家E級(jí)燃機(jī)電廠投運(yùn)時(shí)間約2年后發(fā)生此類問題。本文通過(guò)實(shí)例,對(duì)低壓蒸發(fā)器出口管泄漏原因進(jìn)行分析并提出處理對(duì)策,并在實(shí)際工作中加以實(shí)施,取得成效,可為其它燃機(jī)電廠防止“四管”泄露提供借鑒。

        [1]王利宏,單建明,李偉,屈昌文.聯(lián)合循環(huán)余熱鍋爐中的流動(dòng)加速腐蝕[J].發(fā)電設(shè)備,2010,6(24):409-413.

        [2]Masanori Naitoh,陳耀東,Shunsuke Uchida,Hidetoshi Okada.流動(dòng)加速腐蝕引起的管壁減薄分析及驗(yàn)證[J].金屬學(xué)報(bào),2011,47(7):784-789.

        [3]張東興,朱文濤,黃昊等.凝結(jié)水系統(tǒng)流動(dòng)加速腐蝕處理方法的研究[J].發(fā)電與空調(diào),2015(3):27-30.

        [4]陳菁,鄧勉.余熱鍋爐中流動(dòng)加速腐蝕預(yù)防[J].中國(guó)科技信息,2015(19)92-94.

        [5]東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司.余熱鍋爐使用說(shuō)明書[Z].2010:55.

        周軍(1970-),男,江蘇省揚(yáng)州市人,就職于江蘇華電儀征熱電有限公司,高級(jí)工程師,碩士學(xué)位,從事電力基建和生產(chǎn)管理的研究。

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