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        西長(zhǎng)鳳高速?zèng)芎舆B續(xù)(剛構(gòu))梁橋線形監(jiān)測(cè)

        2015-12-06 06:30:36任慶國(guó)
        關(guān)鍵詞:梁底合龍掛籃

        任慶國(guó)

        (陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院,陜西 渭南714000)

        1 工程概況

        涇河特大橋位于涇川縣窯店鄉(xiāng)練范村川里組與寧縣長(zhǎng)慶橋鎮(zhèn)長(zhǎng)慶橋村之間的涇河上,橫跨長(zhǎng)武塬、涇河河谷及董志塬邊緣,屬于大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋,全長(zhǎng)1 726m,橋面高度約85m,其主橋跨度為:(87+5×162+87)m,跨越?jīng)芎又骱硬奂皵M建的西平鐵路長(zhǎng)慶橋火車(chē)站,起點(diǎn)樁號(hào)K11+601,終點(diǎn)樁號(hào)K12+585,長(zhǎng)984m,本文針對(duì)主橋線形監(jiān)測(cè)過(guò)程進(jìn)行了詳細(xì)介紹。

        2 計(jì)算模型

        2.1 計(jì)算程序

        計(jì)算程序運(yùn)用MIDAS/Civil 2010軟件。在進(jìn)行計(jì)算時(shí),用梁?jiǎn)卧M主橋,各梁段離散為梁?jiǎn)卧0凑帐┕で闆r及箱梁截面情況,全橋共劃分為278個(gè)梁?jiǎn)卧?79個(gè)節(jié)點(diǎn)。具體劃分情況如下:每個(gè)0#段劃分為2個(gè)單元,每個(gè)懸臂澆筑段作為等長(zhǎng)度的1個(gè)單元,合龍段均作為2個(gè)單元,邊跨現(xiàn)澆段劃分為1個(gè)單元。其中,節(jié)點(diǎn)編號(hào)按其X坐標(biāo)遞增順序依次編號(hào)。輸入截面單元時(shí),依據(jù)施工圖設(shè)計(jì),輸入每個(gè)單元兩端的截面、梁段中間的截面即可利用程序的單元分割功能自動(dòng)生成。計(jì)算模型圖如圖1所示。

        圖1 計(jì)算模型圖

        2.2 材料的定義

        見(jiàn)表1所示。

        表1 材料定義表

        2.3 荷載的考慮[1]

        預(yù)應(yīng)力及施工掛籃荷載(含模板及施工機(jī)具自重)是主要考慮的荷載。在箱梁澆筑段,掛籃荷載為集中荷載,作用在已澆筑梁段的前端節(jié)點(diǎn)之上,其大小是按施工現(xiàn)場(chǎng)的637.4kN考慮的,并沒(méi)有取設(shè)計(jì)值,計(jì)算程序不考慮掛籃自身的變形。

        根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼束的幾何形狀及空間位置來(lái)考慮預(yù)應(yīng)力荷載,并將預(yù)應(yīng)力鋼束的單元號(hào)和布置形狀輸入到計(jì)算程序中,全橋共輸入606束預(yù)應(yīng)力束。

        低松弛鋼絞線的松弛系數(shù)根據(jù)規(guī)范規(guī)定為0.3??椎滥ψ柘禂?shù)的初值按照設(shè)計(jì)取0.17,孔道偏差系數(shù)的初值依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙取0.001 5。該工程的張拉控制應(yīng)力為1 302MPa(扣除錨口損失后),并采取兩端張拉的張拉方式進(jìn)行張拉。

        3 主梁撓度測(cè)試截面及測(cè)點(diǎn)布置

        涇河特大橋主橋(87+5×162+87)m剛構(gòu)-連續(xù)梁主梁撓度監(jiān)測(cè)截面共計(jì)(單幅)266個(gè),每個(gè)截面共設(shè)測(cè)點(diǎn)3個(gè),撓度測(cè)點(diǎn)總計(jì)798個(gè)(單幅)??紤]到橋梁施工過(guò)程中撓度監(jiān)測(cè)的重要性,橋梁對(duì)稱(chēng)施工過(guò)程中撓度均需要持續(xù)監(jiān)測(cè),必要時(shí)增加主梁中線上的撓度測(cè)點(diǎn)。空間位置檢測(cè)控制截面及測(cè)點(diǎn)如圖2所示。

        圖2 空間位置監(jiān)測(cè)控制截面及測(cè)點(diǎn)

        4 線形監(jiān)測(cè)成果分析

        4.1 每階段測(cè)量工作的內(nèi)容

        每個(gè)橋梁施工階段需要完成的工作內(nèi)容如下[2-3]。

        4.1.1 掛籃定位

        按照監(jiān)控方所提供的橋梁立模標(biāo)高定位掛籃底模的前端標(biāo)高和頂板標(biāo)高。這時(shí)需要設(shè)置以下測(cè)點(diǎn),如圖3所示。

        圖3 每個(gè)階段測(cè)點(diǎn)布置的側(cè)立面圖

        掛籃定位需要測(cè)量以下內(nèi)容:

        1)測(cè)點(diǎn)2的標(biāo)高,使其符合文件要求;

        2)頂板的立模標(biāo)高等于底板的立模標(biāo)高加梁高;

        3)已施工梁段的所有頂板鋼筋頭的測(cè)點(diǎn)標(biāo)高;

        4)測(cè)點(diǎn)3標(biāo)高,并計(jì)算測(cè)點(diǎn)3與測(cè)點(diǎn)2的標(biāo)高差。

        4.1.2 澆筑混凝土

        澆筑梁塊混凝土?xí)r需完成的測(cè)量工作如下:

        1)澆筑前仔細(xì)檢查掛籃的定位標(biāo)高,確保標(biāo)高無(wú)誤后再開(kāi)始澆筑梁塊混凝土;

        2)混凝土澆筑即將完成后,按照標(biāo)高預(yù)告表提供的混凝土澆筑即將完成時(shí)的頂板頂面(不考慮排水坡的標(biāo)高)進(jìn)行重新定位頂板頂面標(biāo)高,排水坡尺寸不變,在標(biāo)高預(yù)告表給出的頂板頂面(不考慮排水坡的標(biāo)高)基礎(chǔ)上重新定位排水坡。

        4.1.3 混凝土養(yǎng)護(hù)期間

        混凝土養(yǎng)護(hù)期間需完成以下測(cè)量?jī)?nèi)容:

        1)測(cè)點(diǎn)1標(biāo)高;

        2)為測(cè)量測(cè)點(diǎn)2標(biāo)高,需要先測(cè)測(cè)點(diǎn)3的標(biāo)高;

        3)頂板頂面(不考慮排水坡,最低點(diǎn))混凝土表面標(biāo)高。

        4.1.4 預(yù)應(yīng)力張拉后的測(cè)量?jī)?nèi)容

        1)已施工完成梁段所有頂板的鋼筋頭測(cè)點(diǎn)(測(cè)點(diǎn)1)標(biāo)高;

        2)測(cè)點(diǎn)3標(biāo)高,目的是測(cè)量測(cè)點(diǎn)2標(biāo)高。

        4.2 誤差控制標(biāo)準(zhǔn)[4-5]

        根據(jù)控制目標(biāo):橋梁各點(diǎn)的線形誤差均控制在2cm范圍之內(nèi),本橋的誤差控制標(biāo)準(zhǔn)為:

        1)掛籃的定位標(biāo)高和預(yù)報(bào)標(biāo)高的差值控制在1cm之內(nèi);

        2)預(yù)應(yīng)力束張拉完畢后,如果梁端的測(cè)點(diǎn)標(biāo)高和預(yù)報(bào)標(biāo)高的差值超過(guò)±1cm,需分析誤差產(chǎn)生的原因,及時(shí)確定調(diào)整措施;

        3)如有其他原因影響到梁體標(biāo)高,其調(diào)整方案也應(yīng)及時(shí)分析研究,提出控制意見(jiàn)。

        4.3 合龍誤差分析

        以5#墩現(xiàn)澆段及6?!?#墩合龍段梁體的走向圖為例進(jìn)行合龍誤差分析,如圖4~5,圖中:梁體實(shí)際走向=梁底階段實(shí)測(cè)標(biāo)高-梁底設(shè)計(jì)標(biāo)高;梁體理論走向=梁底階段理論標(biāo)高-梁底設(shè)計(jì)標(biāo)高。

        4.3.1 5#墩現(xiàn)澆段

        1)右幅。6#墩后21#塊實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理想梁底標(biāo)高高出2.3cm,5#墩現(xiàn)澆段實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理論梁底標(biāo)高高出3.85cm。理論的6#墩后21#塊與5#墩現(xiàn)澆段的標(biāo)高差值為5.1cm,實(shí)測(cè)的6#墩后21#塊與5#墩現(xiàn)澆段的標(biāo)高差值為6.65cm。故合龍精度為6.65-5.1=1.6cm,在允許范圍之內(nèi)。

        2)左幅。6#墩后21#塊實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理想梁底標(biāo)高高出4.2cm,5#墩現(xiàn)澆段實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理論梁底標(biāo)高高出2.8cm。理論的6#墩后21#塊與5#墩現(xiàn)澆段的標(biāo)高差值為4.6cm,實(shí)測(cè)的6#墩后21#塊與5#墩現(xiàn)澆段的標(biāo)高差值為3.2cm。故合龍精度為4.6-3.2=1.4cm,在允許范圍之內(nèi)。

        4.3.2 6?!?#墩合龍段

        1)右幅。6#~7#合龍施工時(shí)的梁體位移的變化如圖4~5。

        圖4 6?!?#墩合龍前合龍誤差變化

        圖5 6?!?#墩合龍前梁底標(biāo)高變化

        6#墩大里程21#塊實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理想梁底標(biāo)高高出3.83cm,7#墩小里程21#塊實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理論梁底標(biāo)高高出3.1cm。理論的6#墩大里程21#塊與7#墩小里程21#塊的標(biāo)高差值為4.6cm,實(shí)測(cè)的6#墩大里程21#塊與7#墩小里程21#塊的標(biāo)高差值為3.33cm。故合龍精度為4.6-3.33=1.27cm,在允許范圍之內(nèi)。

        2)左幅。6?!?#合龍施工時(shí)的梁體位移變化如圖6~7。

        6#墩大里程21#塊實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理想梁底標(biāo)高高出3.9cm,7#墩小里程21#塊實(shí)測(cè)梁底標(biāo)高比理論梁底標(biāo)高高出4.8cm。理論的6#墩大里程21#塊與7#墩小里程21#塊的標(biāo)高差值為4.6cm,實(shí)測(cè)的6#墩大里程21#塊與7#墩小里程21#塊的標(biāo)高差值為2.7cm。故合龍精度為4.6-2.7=1.9cm,在允許范圍之內(nèi)。

        4.3.3 合龍誤差匯總

        涇河特大橋主橋合龍階段合龍段兩端合龍誤差列于表2。

        圖6 6#~7#墩合龍前合龍誤差變化

        圖7 6?!?#墩合龍前梁底標(biāo)高變化

        表2 合龍誤差匯總

        4.4 全橋合龍后梁體位移變化

        張拉完所有預(yù)應(yīng)力束后(未鋪橋面鋪裝層)的實(shí)際梁體與理論梁體位移變化對(duì)比圖如圖8~9。全橋合龍后梁體實(shí)際與理論位移的誤差如圖10~11。

        5 結(jié)語(yǔ)

        經(jīng)過(guò)精心的控制施工,涇河特大橋主橋按照預(yù)計(jì)的目標(biāo)合龍,所有節(jié)點(diǎn)標(biāo)高與設(shè)計(jì)線形的誤差均在2.0cm以?xún)?nèi),所有合龍點(diǎn)的相對(duì)誤差均在2.0cm以?xún)?nèi),滿(mǎn)足控制目標(biāo)要求。

        圖8 全橋合龍后右幅實(shí)際梁底與理論梁底位移變化對(duì)比圖

        圖9 全橋合龍后左幅實(shí)際梁底與理論梁底位移變化對(duì)比圖

        圖10 右幅全橋合龍后位移誤差

        圖11 左幅全橋合龍后位移誤差

        合龍后換成了永久支座,在恒載作用下,永久支座可能發(fā)生一定的向下的位移或轉(zhuǎn)角,故梁體標(biāo)高發(fā)生了一些變化,但根據(jù)合龍后梁體的走向可以看見(jiàn),合龍后的梁體線形滿(mǎn)足要求。

        [1]常海亮.城際軌道大跨度連續(xù)梁橋線形監(jiān)控研究[J].蘭州工業(yè)高等專(zhuān)科學(xué)校學(xué)報(bào),2011,18(1):29-31.

        [2]田倩.某連續(xù)梁橋線形控制監(jiān)控量測(cè)方法[J].工程建設(shè)與設(shè)計(jì),2011,9:143-145.

        [3]張寶安.京滬高鐵滄德特大橋連續(xù)梁施工與監(jiān)控技術(shù)[D].北京:中國(guó)地質(zhì)大學(xué),2010.

        [4]盧明輝.矮塔斜拉橋施工控制研究[D].蘭州:蘭州交通大學(xué),2011

        [5]陳舜東.高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋的施工控制及高墩的穩(wěn)定分析[D].成都:西南交通大學(xué),2008.

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