于久明,楊宗翰,馮志超
(鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司,遼寧 朝陽(yáng) 122000)
鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司能源動(dòng)力廠制氧作業(yè)區(qū)配置3臺(tái)萬(wàn)立制氧機(jī),于2008年由鞍鋼集團(tuán)氧氣分廠移地改造,2010年10月投產(chǎn),滿足200萬(wàn)t鋼產(chǎn)能的需要(含富氧3%)。隨著企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模的發(fā)展,生產(chǎn)運(yùn)行對(duì)產(chǎn)品氮?dú)獾男枨笾饾u趨于穩(wěn)定,從試生產(chǎn)發(fā)展到達(dá)產(chǎn)、達(dá)效,至2012年鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司2臺(tái)制氧機(jī)生產(chǎn)氧氣用量基本維持在運(yùn)行狀態(tài),而氮?dú)庥昧吭龃笾琳Ia(chǎn)水平時(shí),需3臺(tái)制氧機(jī)組全部運(yùn)轉(zhuǎn)。因此,挖掘工藝環(huán)節(jié)潛力,減少氮?dú)庀模黾又蒲鯔C(jī)組氮?dú)猱a(chǎn)量,才能實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗、滿足公司生產(chǎn)的需要。
鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司能源動(dòng)力廠制氧作業(yè)區(qū)現(xiàn)有3套制氧機(jī)組,設(shè)備型號(hào)分別為KDONAr-11000/11000/320、KDONAr-11000/11000/320、KDON-10000/10000,其中1#和2#制氧機(jī)組為分子篩流程,由四川空分設(shè)備有限公司制造;3#制氧機(jī)組為板式切換流程,由杭州杭氧股份有限公司制造,具體設(shè)備產(chǎn)能及平衡表見(jiàn)表1。
表1 設(shè)備產(chǎn)能及平衡表(m3·h-1)
從表1可以看出,在鋼產(chǎn)量200萬(wàn)t情況下,需要3套制氧機(jī)組運(yùn)行滿足公司生產(chǎn)用氧、氮、氬的需要,其中1#制氧機(jī)組配備的原料空壓機(jī)型號(hào)為DH80-21型、功率為54 00 kW,沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)廠制造;2#制氧機(jī)組配備的原料空壓機(jī)型號(hào)為VC11-04型、功率為5900kW,日本神戶制造;3#制氧機(jī)組配備的原料空壓機(jī)型號(hào)為DH80型、功率為54 00 kW,沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)廠制造;而如果僅啟動(dòng)1#、2#兩套制氧機(jī)組運(yùn)行,則氧氣、氬氣均可滿足需求,而氮?dú)饬看嬖谌笨?,?shí)際按照分子篩流程進(jìn)行計(jì)算,氧、氮產(chǎn)量比可達(dá)1∶2.5,造成實(shí)際送出產(chǎn)量不足的原因是1#和2#制氧機(jī)組產(chǎn)品氮?dú)庖宦匪腿氲獕簷C(jī)提壓,輸送給用戶,而另一路產(chǎn)品氮?dú)庑枧c污氮共同進(jìn)入水冷塔,降低冷卻水溫度,以使空氣進(jìn)入分子篩的空氣溫度≤15.5℃,利于分子篩吸附空氣中的二氧化碳、乙炔、碳?xì)浠衔?,水份等,確??辗炙s的安全性。
雖然在全國(guó)其他鋼鐵企業(yè)中,提高氮?dú)猱a(chǎn)量的方法已有先例,但是,鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司能源動(dòng)力廠要進(jìn)行改造仍需結(jié)合自身生產(chǎn)實(shí)際情況。
依據(jù)公司生產(chǎn)用能的需要,考慮到降低成本、達(dá)到節(jié)能、降耗的目的,啟動(dòng)二套制氧機(jī)組氮?dú)獠粔?,就要通過(guò)對(duì)空氣預(yù)冷系統(tǒng)改造,將此環(huán)節(jié)中的氮?dú)馓鎿Q出來(lái),用于外送。而冷卻常溫水的原料氣來(lái)自空分的部分污氮?dú)怏w,其流量為12 000 m3/h、壓力為16.5 kPa(其余污氮應(yīng)用于分子篩再生和冷箱充氣)和部分產(chǎn)品氮?dú)?,其流量?1 000 m3/h、壓力為16.8 kPa??諝忸A(yù)冷系統(tǒng)簡(jiǎn)易流程圖見(jiàn)圖1所示。
圖1中空分產(chǎn)品氮?dú)馀c污氮主要作為冷卻常溫水的原料氣,使來(lái)水溫度降低到≤15.5℃。如果把這部分氮?dú)馓鎿Q出來(lái),就會(huì)影響水溫的變化,導(dǎo)致空氣進(jìn)入分子篩溫度升高,尤其在夏季環(huán)境溫度偏高時(shí),這種現(xiàn)象更為嚴(yán)重,使分子篩吸附效果降低,不利于空分塔精餾的安全性。
分子篩流程中,空氣自空壓機(jī)Φ630 mm×6 mm管道進(jìn)入空冷塔AT1101,先同常溫水進(jìn)行換熱冷卻,由外部供水,經(jīng)常溫泵1#環(huán)水泵(2#環(huán)水泵)提壓,流量為125 m3/h,經(jīng)過(guò)塔內(nèi)的氣液逆流接觸換熱,空氣為減濕降溫過(guò)程,傳熱方向均由空氣傳給水;冷卻后再經(jīng)過(guò)低溫泵1#冷水泵(2#冷水泵),流量為30 m3/h,進(jìn)行二次冷卻,而水的出塔溫度將可能高于進(jìn)塔空氣露點(diǎn),塔底的傳質(zhì)是由水傳給空氣,而塔頂?shù)膫髻|(zhì)是由空氣傳給水,故在全塔內(nèi)傳質(zhì)方向是不同的。在改變傳質(zhì)方向的塔截面處,水溫將等于空氣露點(diǎn),空氣溫度降低≤15.5℃,送入分子篩純化系統(tǒng)進(jìn)行凈化,而僅通過(guò)常溫水無(wú)法冷卻至此溫度。空氣進(jìn)入空冷塔要增加水冷塔,使用氮?dú)饧拔鄣獙⒊厮鋮s為低溫水,對(duì)水冷塔而言,當(dāng)未飽和的冷污氮從塔底進(jìn)入,與塔頂加入的熱水逆流接觸時(shí),污氮在塔內(nèi)被加熱增濕,水在塔內(nèi)被冷卻。在塔頂,污氮被加熱的極限是進(jìn)塔水表面的飽和濕污氮狀態(tài)。實(shí)際上,由于存在傳遞阻力,污氮出塔溫度將低于進(jìn)塔水溫,故進(jìn)塔水的溫度與其表面上的飽和濕度必然大于出塔污氮的溫度和濕度。于是塔頂?shù)膫鳠岷蛡髻|(zhì)都是從水傳給污氮。在塔底,水被冷卻的極限是污氮進(jìn)塔狀態(tài)下的濕球溫度,而實(shí)際出塔水溫要高于濕球溫度。但因進(jìn)塔污氮是未飽和的,濕球溫度低于污氮溫度,故出塔水溫將有可能低于進(jìn)塔污氮溫度。在此情況下,塔底的傳熱由污氮傳給水,而傳質(zhì)仍然是水傳給污氮。從而可知在全塔內(nèi),傳質(zhì)方向都是由水傳給污氮,故污氮在塔內(nèi)是增濕過(guò)程;而傳熱方向是不同的,在塔內(nèi)某一截面處改變傳熱方向,此處的污氮溫度等于水溫,但在全塔內(nèi)仍是冷卻過(guò)程。這樣產(chǎn)生低溫水,再使用低溫水冷卻空冷塔空氣,使之達(dá)到工藝要求。
綜合分析論證,如果分離出這部分氮?dú)猓钣行У姆椒ň褪强紤]增設(shè)水冷機(jī)組冷卻經(jīng)污氮冷卻的低溫水,使之達(dá)到設(shè)計(jì)要求。經(jīng)論證分析,該方案具備實(shí)施可行性,因此還需結(jié)合鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司實(shí)際生產(chǎn)參數(shù),經(jīng)計(jì)算進(jìn)行進(jìn)一步論證。
空氣預(yù)冷系統(tǒng)參數(shù)見(jiàn)表2所示。
表2 空氣預(yù)冷系統(tǒng)參數(shù)
(1)冷凝熱計(jì)算
干空氣質(zhì)量流量為:
式中,G1為加工空氣量,G1=59 000 m3/h。
冷凝水量為:
式中,△H為出水冷塔下段空氣與出空冷塔空氣含濕量差值,△H=0.011 kgH2O/kg
冷凝熱為:
式中,γ0為水汽化潛熱,γ0=2 498.3 kJ/kgH2O。
上段空氣顯熱計(jì)算如下:
顯熱即空冷塔中水直接換熱帶走的熱量。
上段濕空氣的平均溫度為:
式中,t2a為空氣出空冷塔下段的溫度,℃,t2a=t7+1.5=30.5℃,t7為冷卻水上水溫度,為29℃;t3為空冷塔出口溫度,t3=15.5℃。
濕空氣比熱為:
式中,H為tas溫度下空氣含濕量,H=0.015 kgH2O/kg
空氣出空冷塔下段的溫度為:
顯熱為:
熱負(fù)荷(空冷塔上段總熱量)為:
(2)水冷機(jī)組測(cè)算
上段水溫升為:
即冷凍水進(jìn)空冷塔水溫為:
式中,t15為空冷塔中段冷凝水回水溫度,為23℃;c為水的比熱容,c=4.2 kJ/(kg·℃);m為冷凍水進(jìn)空冷塔水量的質(zhì)量,m=30 000 kg。
因此,為滿足空冷塔內(nèi)空氣溫降,水冷塔中水將由29℃降至13.7℃釋放熱量。
在不使用水冷機(jī)組情況下,
式中,Qw與空冷塔上段空氣顯熱在將去水冷塔氮?dú)夥蛛x出之后,水冷塔再生氣量降至12 000 m3/h,則:
式中,G4為水冷塔氮?dú)?、污氮總量,?3 000 m3/h。
水出水冷塔溫度為:
因此,需要水冷機(jī)組將溫度降至13.7℃,水冷機(jī)組制冷量至少為921 991 kJ,即需要256.1 kW的水冷機(jī)組。
鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司通過(guò)實(shí)施改造,經(jīng)污氮冷卻的低溫水在經(jīng)過(guò)水冷機(jī)組冷卻后能夠達(dá)到工藝需求;低溫水在空冷塔充分熱交換,最終使空氣進(jìn)入分子篩溫度≤15.5℃,確保了生產(chǎn)工藝的需要。
通過(guò)對(duì)空氣預(yù)冷系統(tǒng)替換氮?dú)夥治龃_定,該方案滿足公司生產(chǎn)氮?dú)夤┙o。結(jié)合水冷塔本身的流程,綜合考慮決定,在1#和2#制氧機(jī)組空氣預(yù)冷系統(tǒng)的1#冷水泵、2#冷水泵出口管道增設(shè)水冷機(jī)組,確保水冷塔水溫進(jìn)入空冷塔達(dá)到≤15.5℃,改造后空氣預(yù)冷系統(tǒng)流程示意圖見(jiàn)圖2。圖2中虛線框?yàn)樾略鏊錂C(jī)組。經(jīng)過(guò)夏季實(shí)際檢驗(yàn),完全滿足工藝環(huán)節(jié)的需要,從而使氮?dú)馊刻鎿Q出來(lái),因此啟動(dòng)二套制氧機(jī)組可滿足公司生產(chǎn)用能的需要。
每臺(tái)制氧機(jī)組氮?dú)庠O(shè)計(jì)壓力為16.8 kPa,流量為11 000 m3/h,將去水冷塔的氮?dú)夥蛛x出來(lái),氮?dú)猱a(chǎn)量達(dá)到22 000 m3/h。由于氮?dú)猱a(chǎn)量增加,產(chǎn)品氮?dú)獠⒕W(wǎng)管道閥門(mén)由原來(lái)的DN250閥門(mén)改為DN400閥門(mén),使增加的氮?dú)猱a(chǎn)量全部送入管網(wǎng),并利用產(chǎn)品壓縮機(jī)提壓將氮?dú)廨斔徒o用戶。
空氣預(yù)冷系統(tǒng)替換氮?dú)飧脑烨芭c改造后產(chǎn)能對(duì)比見(jiàn)表3所示。
表3 改造前與改造后產(chǎn)能對(duì)比表(m3·h-1)
由表3可知,改造后制氧機(jī)組氮?dú)猱a(chǎn)能增加,不僅達(dá)到了節(jié)能的目的,又滿足了公司生產(chǎn)氮?dú)庥媚艿男枰?,空分工況精餾穩(wěn)定、參數(shù)正常。
由于氮?dú)鈴目諝忸A(yù)冷系統(tǒng)中分離出,可以靈活調(diào)整制氧機(jī)的運(yùn)行,在高爐生產(chǎn)不富氧的情況下,可以開(kāi)1臺(tái)制氧機(jī)組;高爐富氧時(shí)啟動(dòng)2臺(tái)制氧機(jī),均少開(kāi)1套制氧機(jī)組。
(1)投資
以30日內(nèi)死亡率為評(píng)價(jià)終點(diǎn),參考趙偉英所著研究報(bào)告,以NEWS評(píng)分結(jié)果作為標(biāo)準(zhǔn),對(duì)比兩種評(píng)分法在危重癥預(yù)測(cè)上的一致性[3]。
水冷機(jī)組需80萬(wàn)元,氮?dú)馑统雠酝ㄩy需5萬(wàn)元,合計(jì)費(fèi)用為85萬(wàn)元。
(2)效益
為了滿足鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司生產(chǎn)要求,單臺(tái)制氧機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),日耗電量為30萬(wàn)kWh;2臺(tái)制氧機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),日耗電量為50萬(wàn)kWh;3臺(tái)制氧機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),日耗電量為65萬(wàn)kWh。
高爐未富氧時(shí)需要單臺(tái)制氧機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn),日節(jié)電量為50-30=20萬(wàn)kWh,電價(jià)為0.653元/kWh,日節(jié)約13萬(wàn)元。
高爐富氧時(shí),2臺(tái)制氧機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)可滿足鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司生產(chǎn)要求,日節(jié)約電量為65-50=15萬(wàn)kWh,日節(jié)約 10萬(wàn)元。
按2012年公司實(shí)際生產(chǎn)情況,第一季度高爐未采用富氧,合計(jì)90天,二季度開(kāi)始采用高爐富氧,合計(jì)270天。
年效益為:
年純利潤(rùn)為:
鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司能源動(dòng)力廠依靠技術(shù)進(jìn)步,挖掘設(shè)備的自身潛力,發(fā)揮設(shè)備整體優(yōu)勢(shì),通過(guò)新增水冷機(jī)組技術(shù)改造,提高制氧機(jī)氮?dú)猱a(chǎn)量技術(shù)上可行,通過(guò)水冷機(jī)組將水冷塔用氮?dú)馓鎿Q出來(lái)并外送,能夠大幅提高設(shè)備效率、提高產(chǎn)品產(chǎn)能;在經(jīng)濟(jì)性上投資小、收益大,年純利潤(rùn)達(dá)3 785萬(wàn)元,為同類制氧機(jī)提供借鑒。