李發(fā)林
LNG儲罐制造技術及焊接工藝
李發(fā)林
主要從S30408鋼的成分、組織、焊接材料的選擇及焊接接頭的低溫性能等方面介紹了該鋼的焊接性能。通過焊接工藝評定試驗確定合適的焊接材料,滿足LNG低溫球罐的制造技術要求。
我公司承接的低溫項目裝置中的2 500m3LNG儲罐設備是目前國內容積最大的LNG儲罐,由于設備交貨期短,制造質量要求高,且該材料加工工藝復雜,不銹鋼廠內壓制和工地現場的組裝和焊接難度大,焊接材料熔敷金屬的沖擊韌性應滿足-196℃低溫沖擊要求。鑒于此,在制造過程中需要通過設計合理的壓制模型,制定合理的焊接工藝規(guī)程,來保證設備的制造質量。
(1)設備結構 內部球罐采用S30408鋼板,球罐設備壁厚為22mm,φ16 800mm。立式外罐采用Q235B鋼板,球罐設備壁厚為8mm、φ1 9160mm。設備主要參數如表1所示。
(2)球罐材料化學成分和力學性能 球殼板材料采用太鋼的鋼板,板厚22mm,其化學成分如表2所示,力學性能如表3所示。
(3)焊接材料 由于該批設備的設計要求較高,對焊接接頭的低溫韌性要求非常嚴格。且技術要求上特別注明施焊產品的焊接材料一定要進行-196℃低溫沖擊試驗。我們通過進行焊接工藝評定確定焊接材料及焊接工藝規(guī)程,以保證焊接材料的合理性。焊材的化學成分和力學性能如表4、表5所示。
確定了焊接材料后,根據NB/T47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》的要求進行焊接工藝評定,試板規(guī)格為500mm×160mm×16mm共4塊。標記為HP001和HP002。
表1 內部球罐設備的主要設計參數
表2 S30408化學成分(質量分數) (%)
表3 S30408力學性能
表4 兩種焊材的化學成分(質量分數) (%)
表5 兩種焊材的力學性能
(1)試件準備 采用等離子切割下料,車制坡口,打磨坡口兩側及其邊緣20mm,用丙酮清洗,去除油污等雜質,試件坡口形式鈍邊4mm,單邊角度為30°,焊接坡口如附圖所示。
焊接坡口
(2)焊接參數 不銹鋼產品的焊接應嚴格控制焊接熱輸入及道間溫度,為此,在焊接過程中因嚴格控制焊接電流、電弧電壓和焊接速度,且焊接過程中道間溫度應≤100℃,保證焊接質量。HP001采用普通的昆山京群A102不銹鋼焊條施焊,HP002采用特殊的昆山京群A102LT不銹鋼焊條施焊,焊接參數如表6所示。
(3)試驗結果 外觀檢測,合格;再對焊接工藝評定試板進行RT100%檢測,按照JB/ T4730.2—2005標準執(zhí)行,Ⅱ級合格;焊接工藝評定試板的力學性能如表7所示。
通過對兩組焊接試板的力學性能對比可看出,采用普通的A102焊條焊接試板,在進行-196℃低溫沖擊試驗時,其沖擊吸收能量達不到標準要求,而采用特殊的A102LT焊條低溫沖擊試驗符合標準要求。
(1)場內不銹鋼球板制造和焊接質量控制點 不銹鋼球殼板的壓制采用多點冷壓工藝;不銹鋼球殼板坡口制備應采用等離子切割,但與碳鋼球板坡口制備不一樣,該工藝采用了我公司獨創(chuàng)的不銹鋼球板坡口切割工裝,采用不銹鋼卡碼固定柔性軌道(材質為1Cr13),等離子切割機在柔性軌道上進行爬坡切割;球罐極頂上的人孔、接管焊接采用小焊接參數進行施焊,焊接過程中反面增加防變形工裝支撐。
(2)場外組裝及焊接質量控制點 球板組裝采用無中心柱散裝法工藝;組裝過程中縱、環(huán)焊縫按照球內半徑制備不銹鋼定位塊,分別沿縱、環(huán)縫放心點焊固定,間距500mm,丁字口和人字縫處100mm內各設置1個定位塊,應重點加強;焊接一定要采用多名焊工從上向下分段倒退、同步對稱焊接,采用小直徑焊條、小電流多層多道焊接,尤其是每個焊接接頭起弧、收弧位置錯開20mm,且焊接接頭應打磨干凈。
表6 焊接參數
表7
現場焊接變形控制措施主要包括以下幾點:
第一,現場焊接時先焊縱縫、再焊環(huán)縫,組織4個有經驗的焊工對稱錯位焊接,采用正面焊接1~4道后,反面清根后焊接完畢反面,再到正面焊接剩余焊縫,這樣可減少焊接變形。
第二,焊接時采用小的焊接電流,短電弧、高焊速,運行要穩(wěn)。運條至熔合線應有適當停留,為避免免產生未熔合,應采用多層多道焊。
第三,焊接過程中要盡量減少焊接應力,確保焊接質量
第四,組裝時設置定位塊的主要目的,是調整球板之間間隙和防止焊接變形。
在該項目焊接時一定要多層多道焊,采用小電流、小熱輸入焊接,且保證道間溫度≤100℃,以保證產品-196℃的低溫沖擊韌性及防止不銹鋼焊接熱裂紋(尤其是弧坑裂紋)的產生。
通過以上試驗及工藝措施,順利完成了項目制造任務,為今后施工提供了借鑒。
李發(fā)林,江聯重工股份有限公司高級工程師,主要從事壓力容器焊接工作。