趙鴻金，胡玉軍，李濤濤，彭 孜

(江西理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，江西 贛州 341000)

鐵路是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的大動(dòng)脈，承擔(dān)著全國(guó)70%以上的貨運(yùn)周轉(zhuǎn)和50%以上客運(yùn)周轉(zhuǎn)，而接觸線又是保證鐵路正常運(yùn)營(yíng)最重要的部件.隨著列車牽引質(zhì)量上升，電力機(jī)車功率的提高和車速的加快，對(duì)接觸線的性能提出了更高的要求.為適應(yīng)電氣化鐵路的發(fā)展，接觸線向復(fù)合金屬化發(fā)展已成為世界接觸線發(fā)展的必然方向［1－3］.

銅鋁復(fù)合接觸線(如圖1)是一種雙金屬層狀復(fù)合線材，聚集了多種金屬的優(yōu)異性能，具有高強(qiáng)、高導(dǎo)、高耐磨等特點(diǎn)，可滿足我國(guó)日益增長(zhǎng)的鐵路交通運(yùn)輸?shù)男枨?，同時(shí)還節(jié)省了寶貴的銅資源.

目前，銅鋁復(fù)合接觸線雖然可以通過(guò)擠壓拉伸復(fù)合生產(chǎn)，但擠壓拉伸復(fù)合具有:生產(chǎn)效率低、成品率低;對(duì)坯料要求嚴(yán)格，結(jié)合面往往不緊密;潤(rùn)滑液被擠入結(jié)合面等缺點(diǎn).而相比之下，若采用Conform連續(xù)擠壓包覆技術(shù)加工銅鋁復(fù)合接觸線，則可回避上述問(wèn)題［4－6］.

圖1 銅鋁復(fù)合接觸線產(chǎn)品截面圖

此結(jié)構(gòu)的接觸線為層狀包覆，與其他制品連續(xù)包覆過(guò)程不同.利用Conform連續(xù)擠壓包覆技術(shù)制備該銅鋁復(fù)合接觸線試驗(yàn)過(guò)程中，坯料流動(dòng)規(guī)律與模具結(jié)構(gòu)對(duì)接觸線能否順利成形和成形后銅鋁結(jié)合緊密度有較大的影響.針對(duì)試驗(yàn)初始階段出現(xiàn)的銅鋁復(fù)合成形不成功(圖2(a))和接觸線制品銅鋁結(jié)合面存在較大縫隙現(xiàn)象(圖2(b))，本文通過(guò)數(shù)值模擬方法和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，重點(diǎn)研究金屬成形過(guò)程中不同模芯端部導(dǎo)流角、復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度、坯料與模具表面狀態(tài)和擠壓輪轉(zhuǎn)速對(duì)銅鋁復(fù)合接觸線包覆質(zhì)量的影響，為銅鋁復(fù)合接觸線工模具設(shè)計(jì)和擠壓包覆生產(chǎn)實(shí)踐提供理論指導(dǎo).

圖2 銅鋁復(fù)合接觸線試驗(yàn)產(chǎn)品圖

1 連續(xù)擠壓包覆工作原理

連續(xù)擠壓包覆(CONCLAD)工藝原理如圖3所示，可以看到:隨著擠壓輪的不停旋轉(zhuǎn)，包覆坯料在輪槽、坯料、壓實(shí)輪間的摩擦力共同作用下被連續(xù)不斷地拽入擠壓輪槽，隨后進(jìn)入模腔發(fā)生塑性變形，并與從另一進(jìn)料口進(jìn)入芯料在包覆模內(nèi)進(jìn)行包覆，形成雙金屬?gòu)?fù)合導(dǎo)線或光纜、電纜等的護(hù)套［7－8］.根據(jù)不同的擠壓?？壮叽缫?guī)格，就可以生產(chǎn)各種線材、管材和異型材等產(chǎn)品.這種工藝技術(shù)有效地利用了加工過(guò)程中的摩擦熱使坯料升溫到再結(jié)晶溫度上下進(jìn)行塑性變形，有效降低了能耗節(jié)省了能源［9－10］.

圖3 銅鋁復(fù)合接觸線連續(xù)擠壓示意圖

2 數(shù)值模擬建模及模擬參數(shù)的設(shè)定

2.1 數(shù)值模擬模型的建立

鐵路用銅鋁復(fù)合接觸線與其他雙金屬線材不同，它不僅是異型線，也是半包式結(jié)構(gòu)，因此，根據(jù)試驗(yàn)采用TLJ340擠壓機(jī)的結(jié)構(gòu)及其生產(chǎn)工藝的特點(diǎn)，自主設(shè)計(jì)的銅鋁復(fù)合接觸線擠壓模具如圖3所示，圖中，θ為模芯端部導(dǎo)流角度;L為復(fù)合變形區(qū)的長(zhǎng)度;X為定徑帶的長(zhǎng)度;R為定徑帶的半徑;r為銅線坯厚度.

為了研究設(shè)計(jì)出的模具各參數(shù)和坯料狀態(tài)對(duì)接觸線連續(xù)擠壓成形過(guò)程和銅鋁結(jié)合面緊密度的影響，本文采用四面體單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，根據(jù)對(duì)稱性原則取整個(gè)模型的二分之一，利用Deform－3D進(jìn)行模擬分析，并根據(jù)擠壓機(jī)特點(diǎn)和設(shè)計(jì)模具的結(jié)構(gòu)建立了三維有限元模型如圖4所示.

圖4 有限元模擬三維模型

2.2 模擬試驗(yàn)參數(shù)的設(shè)定

本試驗(yàn)計(jì)算過(guò)程中將鋁桿坯和銅線坯視為剛粘塑性體，其他部件視為剛性體［11－13］，模擬擠壓已進(jìn)入穩(wěn)定階段.根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)情況和初期二維模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果，設(shè)定鋁坯料溫度為300℃，銅坯料為20℃，模具及腔體初始溫度為400℃，擠壓輪半徑170 mm，定徑帶長(zhǎng)度X為5 mm，定徑帶的半徑R 為12.74 mm，銅線坯厚度 r為4.5 mm.結(jié)合擠壓實(shí)際中各物體主動(dòng)從動(dòng)關(guān)系和相關(guān)文獻(xiàn)［13－15］，設(shè)定擠壓輪與鋁坯間摩擦因子0.9，腔體模具與鋁坯間摩擦因子0.3，鋁坯料與銅線間摩擦因子0.5.

3 銅鋁復(fù)合連續(xù)擠壓包覆過(guò)程的數(shù)值模擬

3.1 模型端部導(dǎo)流角對(duì)結(jié)合面緊密度的影響

在研究模芯端部導(dǎo)流角度θ對(duì)銅鋁結(jié)合面影響時(shí)，選取 θ等于 60°、45°、30°，其他試驗(yàn)參數(shù)為:L為5 mm，銅線與模具的摩擦因子取0.2，擠壓輪速度為0.5 rad/s.

由圖5不同模芯端部導(dǎo)流角度銅鋁結(jié)合面效果可知，銅坯和鋁坯基本可以形成包覆，整個(gè)結(jié)合面無(wú)較大的縫隙，緊密程度較高.

圖5 不同模芯端部導(dǎo)流角度銅鋁結(jié)合面效果

圖5中雖然表現(xiàn)出了縫隙，但都出現(xiàn)在銅鋁結(jié)合面拐角較大的地方，主要原因是模擬實(shí)驗(yàn)過(guò)程中有限元四面體單元網(wǎng)格劃分不細(xì)，造成大的拐角處幾何形狀失真.

另外，足夠的銅線橫向載荷是實(shí)現(xiàn)銅鋁成功包覆，獲得符合要求的產(chǎn)品的前提.銅線所受的等效應(yīng)力大小，反映了其變形程度，也影響著銅鋁結(jié)合面的緊密度.表1為3種不同模芯端部倒流角銅線的主要受力情況:銅線橫向載荷在θ為45°和30°時(shí)較高，且兩者相差不大;銅線的等效應(yīng)力隨著θ的減小逐漸增大，說(shuō)明θ減小銅鋁間的變形越劇烈，產(chǎn)品包覆越好，由圖6的3種模芯端部導(dǎo)流角度下銅線的等效應(yīng)力分布可知，θ為30°時(shí)銅線上產(chǎn)生了最大的等效應(yīng)力，但45°時(shí)銅線上等效應(yīng)力分布更均勻.

表1 不同模芯端部導(dǎo)流角度的受力情況

圖6 不同模芯腔角銅線上的等效應(yīng)力分布

3.2 復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度對(duì)結(jié)合面緊密度的影響

在研究復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度L對(duì)銅鋁結(jié)合面影響時(shí)，根據(jù)初期探索試驗(yàn)結(jié)果，選取復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度L等于0、3.5、5 和6.5 mm.其他試驗(yàn)參數(shù):θ為45°，銅線與模具的摩擦因子取0.1，擠壓輪速度為0.5 rad/s.

由圖7不同復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度L銅鋁結(jié)合面效果可知:當(dāng)復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度L為0時(shí)，銅鋁復(fù)合接觸線產(chǎn)品結(jié)合面縫隙很大，不能滿足產(chǎn)品使用要求;隨著L的增加，銅鋁結(jié)合面縫隙逐漸減小，緊密度逐漸變好.

圖7 不同復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度的結(jié)合面

由圖8不同復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度L下金屬鋁的等效應(yīng)變分布可知:應(yīng)變集中在堵頭、靴座通道和模腔中，隨著L的增加，等效應(yīng)變分布的區(qū)域逐漸增大，分布更為均勻.說(shuō)明隨著L的增加，金屬塑性變形區(qū)域增大，死區(qū)減少，變形不均勻性降低，有利于金屬的填充變形和產(chǎn)品結(jié)合面緊密度.

圖8 不同復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度的等效應(yīng)變分布

由表2不同復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度的銅線受力情況可知:隨著L的增加，銅線橫向載荷和銅線等效應(yīng)力都迅速增大，說(shuō)明在復(fù)合變形區(qū)內(nèi)金屬鋁的變形越劇烈，結(jié)合面緊密度越好;而擠壓輪扭矩在L的改變下基本保持不變，說(shuō)明L對(duì)擠壓力基本沒(méi)有影響;但隨著L的增加，銅線所受的橫向載荷變大，增加了銅線與模具間的摩擦，不利于銅線的出模，銅鋁的同步出線情況變差.

表2 不同復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度受力情況

3.3 表面狀態(tài)對(duì)銅線出線的影響

根據(jù)初期二維模擬試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，銅鋁雙金屬擠壓包覆時(shí)，銅鋁的同步流動(dòng)對(duì)接觸線制品的形成十分關(guān)鍵，除受模芯端部導(dǎo)流角度、復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度等影響外，坯料及模具表面狀態(tài)對(duì)其也有著很大的影響.研究坯料與模具表面狀態(tài)對(duì)銅鋁復(fù)合的影響主要是研究銅坯與模具表面的摩擦因子對(duì)銅鋁復(fù)合的影響.實(shí)驗(yàn)選取銅坯與模具表面的摩擦因子 m 分別為0.1、0.2，其他參數(shù):θ為45°，L為5 mm，擠壓輪速度為0.5 rad/s.

由圖9不同摩擦因子銅鋁流動(dòng)情況可知:銅坯與模具表面的摩擦因子m為0.1時(shí)，銅鋁基本可以實(shí)現(xiàn)同步流動(dòng);m為0.2時(shí)，鋁向前流動(dòng)時(shí)銅基本保持不動(dòng)，與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中出口模外鋁線很長(zhǎng)，銅線很短這一情況相似(圖2).

圖9 不同摩擦因子銅鋁流動(dòng)情況

又因?yàn)殇X坯對(duì)銅坯的摩擦力是銅線向前運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力，模具對(duì)銅坯的摩擦力是銅線向前運(yùn)動(dòng)的阻力，因此，提高銅線與鋁線之間的摩擦，增加銅線出模動(dòng)力，降低模具與銅線之間的摩擦，減小銅線出模阻力，有利于實(shí)現(xiàn)銅鋁的流動(dòng)的同步性和復(fù)合接觸線成形.

3.4 擠壓輪轉(zhuǎn)速對(duì)溫度及結(jié)合面緊密度的影響

連續(xù)擠壓過(guò)程中，隨著擠壓輪的不斷轉(zhuǎn)動(dòng)，鋁坯被不斷地拽入擠壓輪槽，摩擦熱和變形熱的作用使坯料升溫到再結(jié)晶溫度上下進(jìn)行塑性變形，但不同的擠壓速率必然會(huì)導(dǎo)致在相同時(shí)間里摩擦熱和變形熱的不同，從而影響著變形金屬的溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)、應(yīng)變場(chǎng)和接觸線的順利成形.為此，實(shí)驗(yàn)選取擠壓速率分別為0.5，1，其他參數(shù):θ為45°，L 為5 mm，銅線與模具的摩擦因子取0.1時(shí)，研究擠壓輪轉(zhuǎn)速對(duì)金屬溫度場(chǎng)和銅鋁結(jié)合面緊密度的影響.

由圖10不同擠壓輪轉(zhuǎn)速下坯料的溫度分布可知:隨著擠壓輪轉(zhuǎn)速的提高，坯料的變形速率增大，單位時(shí)間變形熱和摩擦熱增加，進(jìn)而變形金屬溫度升高，且最高溫度發(fā)生在堵頭處.

圖10 不同擠壓輪轉(zhuǎn)速下坯料的溫度場(chǎng)

此外，擠壓輪轉(zhuǎn)速?gòu)?.5 rad/s提高到1 rad/s時(shí)，銅線橫向載荷由 6.30×103N 增加到 6.91×103N，擠壓輪扭矩由 3.36×106N·mm 增加到3.96×106N·mm.因此，擠壓輪轉(zhuǎn)速的增加會(huì)導(dǎo)致擠壓輪受力增大，但有利于銅鋁結(jié)合面緊密度的提高.

4 銅鋁接觸線連續(xù)擠壓包覆生產(chǎn)試驗(yàn)

經(jīng)過(guò)上述三維模擬試驗(yàn)，獲得了連續(xù)擠壓包覆銅鋁復(fù)合接觸線成形過(guò)程中的模型端部導(dǎo)流角、復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度、坯料與模具間摩擦和擠壓輪轉(zhuǎn)速對(duì)接觸線成形中銅鋁結(jié)合面緊密度影響的特點(diǎn).根據(jù)數(shù)值模擬試驗(yàn)結(jié)果，改進(jìn)了銅鋁復(fù)合接觸線連續(xù)擠壓生產(chǎn)的模具設(shè)計(jì)、調(diào)整了生產(chǎn)工藝參數(shù)，成功生產(chǎn)出質(zhì)量合格(“國(guó)家電線電纜質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心按照Q/YWT01－2007標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試”接觸線Cu/Al層復(fù)合緊密，單位長(zhǎng)度結(jié)合力≥60 N/mm(結(jié)合面長(zhǎng)度100 mm))的銅鋁復(fù)合接觸線產(chǎn)品(圖11).

圖11 銅鋁復(fù)合接觸線產(chǎn)品圖

5 結(jié)論

1)模芯端部導(dǎo)流角度θ在60°～30°時(shí)，銅鋁結(jié)合面基本無(wú)縫隙，且45°～30°銅鋁結(jié)合面緊密度高，包覆效果好.

2)隨著復(fù)合變形區(qū)長(zhǎng)度L的增長(zhǎng)，塑性變形區(qū)變大，變形金屬填充能力增強(qiáng)，包覆效果變好，但不利于銅線的出模，銅鋁的同步出線情況變差.

3)提高銅線與鋁線之間的摩擦，降低模具與銅線之間的摩擦，能增加銅線出模動(dòng)力，減小銅線出模阻力，有利于實(shí)現(xiàn)銅鋁的流動(dòng)同步性和復(fù)合接觸線成形.

4)隨著擠壓輪轉(zhuǎn)速的增加，模腔中變形金屬溫度和擠壓力增大，銅鋁結(jié)合面緊密度的提高，產(chǎn)品包覆質(zhì)量變好.

［1］ 黃崇祺.我國(guó)電力牽引用接觸線的發(fā)展與展望［J］.電線電纜，2003(2):3－8.HUANG Chongqi.Development and forecast of the contact wires for electrical traction in China［J］.Electric Wire ＆ Cable，2003(2):3－8.

［2］ 謝水生.高速列車用接觸導(dǎo)線的加工與制備［J］.資源再生，2012(10):48－53.XIE Shuisheng.Processing and preparation of contact wire for high-speed train［J］.Resource Recycling，2012(10):48－53.

［3］ 黃崇祺.輪軌高速電氣化鐵路接觸網(wǎng)用接觸線的研究［J］.中國(guó)鐵道科學(xué)，2001，22(1):1－5.HUANG Chongqi.Oncontactwirelineusedin catenary of high speed wheel-rail electrified railway［J］.China Railway Science，2001，22(1):1－5.

［4］ 萬(wàn)傳軍.高速電氣化鐵路銅合金接觸線制造技術(shù)新進(jìn)展［J］.鐵路技術(shù)創(chuàng)新，2011(1):25－27.WAN Chuanjun.Latest Manufacturing technology of copper alloy contact wire for high speed electric railway lines［J］.Railway Technical Innovation，2011(1):24－27.

［5］ GREEN D.The continuous extrusion forming of wire sections［J］.Journal of the Institute of Metals，1972，100(8):296－300.

［6］ 樊志新，陳莉，孫海洋.連續(xù)擠壓技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用［J］.中國(guó)材料進(jìn)展，2013，32(5):276－282.FAN Zhixin，CHEN Li，SUN Haiyang.Development and application of continuous extrusion technology［J］.Materials China，2013，32(5):276－282.

［7］ GAO Fei，SONG Baoyun，JIA Chunbo，et al.A study of continuous extrusion-cladding process for production of aluminum-cladding steel wire［J］.Acta Metallurgica Sinica(English Letters)，1999，12(5):802－806.

［8］ ZHAO Yin，SONG Baoyun，PEI Jiuyang，et al.Study on metal flow in continuous extrusion cladding of cable aluminum sheath using FEM analysis［J］.Advanced Materials Research，2011，1165(189):1934－1940.

［9］ ZHAO Yin，SONG Baoyun，YUN Xinbin，et al.Effect of process parameters on sheath forming of continuous extrusion sheathing of aluminum［J］.Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2012，22(12):3073－3080.

［10］ MICHIHIKO Hoshino.Investigation of conclad extrusion and multi-billet extrusion［J］.Key Engineering Materials，2012，1458(491):51－58.

［11］ WU Pengyue;XIE Shuisheng;LI Huaqing，et al.Effect of extrusion wheel angular velocity on continuous extrusion forming process of copper concave bus bar［J］.Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2007，17(2):280－286.

［12］ ZHONG Yi，LIU Binbin，WANG Huakun，et al.The analysis ofCONCLAD processby finite element method［C］//The Fourth International Conference on Physicaland NumericalSimulation ofMaterials Processing.Shanghai:［S.n.］，2004:1－5.

［13］ 閆觀海，趙升噸，張德海，等.鋁合金復(fù)合管連續(xù)擠壓包覆成形本構(gòu)方程的建立和數(shù)值模擬［J］.材料科學(xué)與工藝，2014，22(2):104－111.YAN Guanhai，ZHAO Shengdun，ZHANG Dehai，et al.The establishment of constitutive equation and numerical simulation of CONCLAD for aluminum alloy tube［J］.Materials science ＆ Technology，2014，22(2):104－111.

［14］ 王如見(jiàn)，趙占西，周鵬江，等.基于DEFORM－3D電纜鋁護(hù)套連續(xù)包覆成形數(shù)值模擬［J］.熱加工工藝，2013，42(3):81－83.WANG Rujian，ZHAO Zhanxi，ZHOU Pengjiang，et al.Numerical simulation on cable aluminum sheath of continuous extrusion cladding based on Deform－3D［J］.Hot Working Technology，2013，42(3):81－83.

［15］ 王延輝，裴久楊，陶 莎.通道長(zhǎng)度對(duì)銅連續(xù)擠壓產(chǎn)品性能的影響［J］.大連交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，34(3):82－85.WANG Yanhui，PEI Jiuyang，TAO Sha.Effect of channel length on copper continuous extrusion properties［J］.Journal of Dalian Jiao Tong University，2013，34(3):82－85.