張璟（中石化勝利油田分公司河口采油廠集輸大隊，山東東營 257200）

優(yōu)化卸油流程提高脫水效果

張璟（中石化勝利油田分公司河口采油廠集輸大隊，山東東營 257200）

陳南站卸油對分水器的沖擊較大，特別是對稠油溫度的影響顯得尤其大，前期我們雖然開展了一系列的改造，有效的降低了卸油對生產(chǎn)的影響，但是隨著卸油量的增大，以及五礦來液量的增加，我們急切需要優(yōu)化流程，來提高脫水效果。

卸油流程；脫水效果；優(yōu)化

1 生產(chǎn)概況

陳南站主要擔(dān)負著五礦二隊原油處理及污水外輸任務(wù)，進站原油為超稠油，原油脫水采用摻稀油降粘工藝。目前進站液量9500m3/d-11000m3/d，綜合含水在85%以上。最初卸油量為125t/月，卸油頻率為3車/天；目前卸油量為6000-7500t/月，卸油頻率為17-20車/天。

2 目前卸油工藝存在問題

2.1 卸油量逐年增大

我們統(tǒng)計了2011年至2014卸油量的變化情況，從下表中看出卸油量每月由最初的4649t增大到6603t，卸油車也由419輛增至603輛，由于卸油直接進入分離器，因此卸油量的變化直接影響到分離器的分離效果。

2011年-2013年卸油量統(tǒng)計表

2011年-2013年卸油車次統(tǒng)計表

2.2 卸油溫度較低

通過現(xiàn)場檢測，部分車輛的卸油溫度在60度以下，打入井排后，造成脫水溫度偏低，從而影響沉降。

2.3 卸油時間間斷性

分離器的出油量的波動直接影響到加熱爐的溫度調(diào)控，引起回壓的變化，最終造成油氣緩沖罐溫度的波動。由于卸油通過井排后進入到分離器，分離器來液量的不穩(wěn)定，引起后端加熱爐調(diào)參的滯后，從而造成油氣緩沖罐5-10度的溫降，從而影響后端脫水效果。從下表中可以看出，卸油時間是沒有規(guī)律性和間斷性的。

2.4 卸油含水率的波動

卸油的不穩(wěn)定性主要表現(xiàn)在卸油的含水波動，每輛卸油車所裝載的原油含水率有所不同，卸油含水在20%-100%不等，卸油泵排量在20方/小時-100方/小時之間波動，卸油量的不穩(wěn)定性，影響分離器的分離效果，造成溫度的變化，沖擊后端脫水。

3 下一步打算

基于上述問題，下一步我們將進一步優(yōu)化卸油流程，由于我站1#、2#加熱爐同時擔(dān)負著稀油加熱的任務(wù)，目前常開2#爐，1#爐由于故障率高，效率低作為備用，為此我們考慮在原卸油進井排線上新接一條管線，接入2#加熱爐稀油進口管線上，實現(xiàn)卸油臺來液進一臺加熱爐處理，保持卸油溫度提升到85度以上（見下圖）。同時由于卸油量的不穩(wěn)定性，我們建議在進口處新上一臺流量計，將流量數(shù)據(jù)遠程傳輸至監(jiān)控室中，操作工能實時監(jiān)控參數(shù)的變化，及時調(diào)節(jié)，避免由于監(jiān)控不到位，影響脫水生產(chǎn)。

理論計算：

當(dāng)出口溫度由65度升高到88度時

進口溫度（℃）=65V：流量（m3/h）=10 Φ：含水（%）=75

ρ油：油密度（kg/m3）=962.0 ρ水：水密度（kg/m3）=1000 η：爐效（%）=83%

由Q吸=GC（t2-t1）=G油C油（t2-t1）+G水C水（t2-t1）=ρ油V（1-Φ）C油（t2-t1）+ρ水VΦC水（t2-t1）

Q總=Q1×B，B=40610KJ/kg Q1=Q吸/（η·B）

得知：燃氣量為744m3/d

理論計算顯示燃氣消耗較小。

4 結(jié)語

通過上述改造，一方面有效的提高了井排溫度；另一方面減輕了卸油的波動對稠油溫度的沖擊，保證了緩沖罐的溫度，穩(wěn)定后端脫水。