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        基于碟形砂輪磨齒的面齒輪齒面主動設計方法

        2015-10-28 05:45:57郭輝項云飛趙寧
        中南大學學報(自然科學版) 2015年7期
        關鍵詞:碟形修形齒廓

        郭輝,項云飛,趙寧

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        基于碟形砂輪磨齒的面齒輪齒面主動設計方法

        郭輝,項云飛,趙寧

        (西北工業(yè)大學機電學院,陜西西安,710072)

        基于局部綜合法、雙層優(yōu)化法以及碟形砂輪展成磨削原理,提出面齒輪齒面的主動設計方法。通過砂輪齒廓修形參數(shù)的優(yōu)化獲得預設幅值和形狀對稱的傳動誤差函數(shù);通過對砂輪的多軸數(shù)控運動控制獲得預期的齒向修形模式。研究結果表明:該方法使設計人員能夠按照要求的傳動性能來設計面齒輪齒面的形狀,并可在數(shù)控磨齒機上進行加工;齒面主動設計能保證面齒輪副的傳動誤差和接觸路徑滿足預先設計的要求。

        面齒輪;主動設計;碟形砂輪;磨齒;接觸印痕;傳動誤差

        面齒輪傳動具有結構緊湊、安裝調整方便、傳動比大的優(yōu)點[1]。據(jù)報道,已應用于直升機的主傳動系統(tǒng)與弧齒錐齒輪相比,能顯著降低分扭傳動系統(tǒng)的重力并提高承載能力。在面齒輪傳動的設計與加工方面,國內外已有不少學者進行相關研究。為了獲得傳動穩(wěn)定性并避免邊緣接觸,Litvin等[2]提出了使用碟形砂輪對直齒面齒輪傳動中的小齒輪進行雙冠修形的方法,實現(xiàn)預置拋物線傳動誤差,消除齒頂邊緣接觸,同時使接觸軌跡發(fā)生傾斜,增大了重合度,但當有安裝誤差時會出現(xiàn)不一致的接觸橢圓和不均勻接觸線移動。Zanzi等[3]研究了通過碟形砂輪對小齒輪進行雙冠修形的方法,控制修形因數(shù)和磨齒加工運動參數(shù)來改變面齒輪接觸印痕的位置和方向,并獲得拋物線傳動誤差。Tsay等[4]基于鍛造成型技術對面齒輪齒面進行雙向修形,該方法可以靈活地控制接觸印痕的傾斜角度和重合度以及傳動誤差幅值,但不適合于齒輪切削加工。采用碟形砂輪[5?6]磨削面齒輪具有結構簡單、設計制造方便且不受面齒輪設計參數(shù)限制的優(yōu)點。郭輝 等[7]在5坐標曲面磨床上利用碟形砂輪進行了面齒輪的磨削實驗,齒面偏差達到了21 μm以下。Tang等[8]研究了利用碟形砂輪磨削修形面齒輪的原理,擴展了其應用。此外,Wang等[9?10]采用了輪齒承載接觸分析的方法來研究面齒輪的嚙合特性。吳訓成等[11]提出了基于功能需求的齒面主動設計方法,可以直接設計齒面嚙合過程中的接觸跡線、接觸橢圓長軸尺寸及傳動的高階加速度。彭先龍等[12]通過構造圓柱齒輪拓撲修形齒面的方式對面齒輪傳動進行了主動設計,預設了接觸性能。本文提出點嚙合面齒輪的主動設計方法:以傳動誤差曲線和接觸印痕等指標為目標,采用雙層優(yōu)化法和局部接觸綜合法,通過對5軸聯(lián)動數(shù)控磨齒機加工參數(shù)的設計調整,保證加工出的齒面在整個嚙合過程中滿足預置的傳動誤差和接觸印痕要求,從而實現(xiàn)對齒面嚙合質量的全程控制。

        1 碟形砂輪磨削面齒輪的原理

        1.1 面齒輪磨齒的展成運動

        碟形砂輪加工面齒輪的磨齒原理如圖1所示。從圖1可見:碟形砂輪在2個不同時刻的位置,其中面齒輪與虛擬小齒輪相嚙合,虛擬小齒輪與碟形砂輪齒形相配合,因此,碟形砂輪能夠與面齒輪正確嚙合。為了應用這種加工方法磨削面齒輪,所用碟形砂輪的軸截面齒廓應該與虛擬小齒輪的端面齒廓一致。在磨削面齒輪時,緩慢變化砂輪的安裝角并將軸和軸插補,此時砂輪的軸截面齒廓便可看作1個旋轉的很薄的小齒輪。與此同時,面齒輪按照傳動比規(guī)律繞其回轉軸作相應的轉動,從而模擬了面齒輪與1個很薄的小齒輪之間的嚙合,即展成運動。

        圖1 碟形砂輪的磨齒加工原理圖

        1.2 磨齒進給運動

        由于所用碟形砂輪的軸截面齒廓與虛擬小齒輪的端面齒廓一致,這樣在某個加工位置,碟形砂輪與虛擬小齒輪之間形成線接觸,而虛擬小齒輪和面齒輪之間也為線接觸,此時碟形砂輪與面齒輪之間為點接觸,接觸點為2條接觸線的交點。

        為了實現(xiàn)對面齒輪整個齒面的包絡,需要面齒輪在2個方向上進行進給。本文作者采取的進給運動為:固定機床的軸角度,讓砂輪在虛擬小齒輪軸線方向上(圖1所示軸方向)作往復運動,此時砂輪模擬某個時刻處的虛擬小齒輪齒面(若虛擬小齒輪為斜齒輪,在碟形砂輪作平行于機床軸的運動時,砂輪應繞機床軸轉動?,面齒輪也應做相應的補償轉動),碟形砂輪在面齒輪齒寬方向上連續(xù)磨削1次,形成面齒輪齒面上的1個帶狀區(qū)域;然后改變砂輪安裝角度,再次讓砂輪沿面齒輪齒寬方向上連續(xù)磨削,則可以形成一系列帶狀區(qū)域,由這些帶狀區(qū)域構成面齒輪的整個齒面。砂輪中心的沿齒寬方向的進給運動,獨立于砂輪改變安裝角的展成運動。

        2 面齒輪的齒面主動設計

        采用碟形砂輪展成加工面齒輪,并進行齒面雙向修形,以實現(xiàn)對面齒輪齒面接觸印痕和傳動誤差的控制。其中,傳遞誤差由對碟形砂輪的齒廓修整來實現(xiàn),齒向修形即承載接觸的局部化通過控制碟形砂輪中心的運動規(guī)律來實現(xiàn)。

        2.1 碟形砂輪軸截面齒廓的修形

        圖2所示為碟形砂輪的軸截面齒廓。碟形砂輪加工面齒輪的工作面是1個旋轉曲面,其產形線為軸截面齒廓(如圖2中粗實線所示),它與虛擬小齒輪的端面齒廓相同。

        圖2 碟形砂輪的軸截面齒廓

        圖3所示為碟形砂輪軸截面齒廓的修形。從圖3可見:未修形的碟形砂輪1側的軸截面齒廓是1條漸開線,記為。在坐標系s中其位矢和法矢可表示為

        (2)

        式中:s和s分別為法截面齒廓上每點的位置矢量及法向量;為漸開線展角參數(shù);為漸開線初始角;bs為虛擬小齒輪的基圓半徑。

        圖3 碟形砂輪軸截面齒廓的修形

        圖4所示為砂輪軸截面齒廓的修形拋物線。從圖4可見:對碟形砂輪軸截面的齒廓沿法線方向按拋物線規(guī)律修形,即齒廓上任意點s處的修形量為

        其中:sp為上修形參考點的位矢;cs為修形系數(shù),用于控制修形程度。

        修形后碟形砂輪軸向齒廓g的方程為

        2.2 修形碟形砂輪齒面方程

        圖5所示為砂輪齒面生成坐標系。從圖5可見:將前面修形后的砂輪齒廓表示在坐標系f下,再將其繞d軸旋轉則可以得到砂輪的齒面。坐標系d與砂輪固聯(lián),坐標系c和s與虛擬小齒輪固聯(lián),f為輔助坐標系,為砂輪齒面旋轉參數(shù)。

        (a) 碟形砂輪截面圖;(b) 截面旋轉運動關系圖

        前面修形砂輪齒廓在坐標系S下的方程為

        式中:cs為從坐標系s到坐標系c的坐標變換矩陣,為半個齒距角。

        砂輪齒面方程可表示為

        式中:dc為從輔助坐標系c到碟形砂輪坐標系d的坐標變換矩陣。

        2.3 砂輪包絡面齒輪的坐標系統(tǒng)

        砂輪加工面齒輪的坐標系統(tǒng)如圖6所示。從圖6可見:2與面齒輪固聯(lián);d與碟形砂輪固聯(lián);t與虛擬小齒輪固聯(lián);m,a和g為輔助坐標系;m和a與機架固聯(lián);和分別為碟形砂輪和面齒輪的轉角,,2s為給定的傳動比;0為面齒輪坐標系原點2到虛擬小齒輪坐標系原點t的距離;g為碟形砂輪中心的齒向位置參數(shù)(即進給運動參數(shù));d為砂輪中心到虛擬小齒輪中心的距離;?與?分別為砂輪在進給運動時,砂輪中心在砂輪固聯(lián)坐標系d的d軸和d軸方向作拋物線補償運動的進給量。

        (a) 產形齒輪與面齒輪之間的坐標關系;(b) 砂輪的運動坐標系

        2.4 無齒向修形的面齒輪齒面

        若不考慮齒向修形,即在砂輪作進給運動時砂輪中心在d軸和d軸方向不作拋物線補償運動,通過砂輪雙參數(shù)包絡的面齒輪齒面記為。在坐標系2中碟形砂輪齒面的曲面族可表示為

        式中:2d為d到2的坐標變換矩陣;和為砂輪齒面參數(shù);g為砂輪沿小齒輪軸向運動參數(shù);為砂輪轉動角度參數(shù)。

        砂輪與面齒輪間的嚙合點必須同時滿足下面的嚙合方程:

        (9)

        2.5 齒面主動設計與砂輪運動控制

        圖7所示為面齒輪齒面旋轉投影。從圖7可見:將齒向未修形面齒輪齒面旋轉投影在1個通過面齒輪軸線2的平面上,并在齒面上預置1點來控制接觸路徑的位置。點可以由以下2個條件確定:1)點位于面齒輪齒寬中點;2) 在齒面包絡過程中點與砂輪修形參考點相嚙合。以點為坐標原點,建立投影坐標系g,則面齒輪齒面上任意1點在g中的投影坐標為

        式中:2,2和2為齒面上任意一點在2中的坐標,2m,2m和2m為點在2中的坐標。

        圖7 面齒輪齒面旋轉投影

        Fig. 7 Face gear profile for coordinate system

        根據(jù)Litvin等[13]提出的局部接觸綜合法,可以通過預置的位置及接觸路徑的方向,確定1條完整的接觸路徑,并通過調整機床加工參數(shù),改善嚙合和接觸的狀態(tài)。這里引入傾斜角參數(shù)控制接觸路徑的方向,則接觸路徑上任1點M滿足

        從圖7還可見:在瞬時接觸線L上另取1點K,使KM的距離為F,F為預置接觸橢圓長軸長度。用與M同樣的方法求出點,再獲得K點處的面齒輪齒面法向量,表示在砂輪固聯(lián)坐標系d下為,表示砂輪與面齒輪在K相接觸時對應砂輪齒面的法向量。

        通過沿面齒輪齒面上的瞬時接觸線L方向對齒面進行齒向修形。以M點為拋物線修形頂點,取K處的法向修形量為,這里取GLEASON公司推薦值0.007 62 mm[4]。為了達到修形效果,在砂輪沿齒向進給運動過程中,令砂輪中心在砂輪固聯(lián)坐標系d的d軸和d軸方向作拋物線補償運動來實現(xiàn)。

        引入碟形砂輪中心的補償運動可表示為

        式中:f為齒向修形拋物線系數(shù);為修形方向參數(shù);g0為拋物線頂點位置參數(shù)。

        已知K點處的法向修形量為,將其分解到齒面上該點法向量dki的各個方向上。則有

        其中:gki與gmi分別是K點和M點對應的砂輪齒向運動參數(shù);dkix與dkiz是砂輪與面齒輪在K點接觸時砂輪齒面的法向量分量。

        則可以確定3個拋物線運動參數(shù)

        根據(jù)上述3個參數(shù)控制砂輪中心的運動軌跡,可以將砂輪擺角為時對應的面齒輪齒面上瞬時接觸線LM點對稱修形。依次變化砂輪安裝角度,控制砂輪進給并在和軸上作補償修形運動,則可實現(xiàn)預期方式的齒向修形,得到齒向修形后面齒輪齒面。

        3 優(yōu)化傳動誤差

        3.1 輪齒接觸分析

        輪齒接觸分析是將2個連續(xù)嚙合齒面的嚙合過程進行計算機模擬,以獲得2齒輪的嚙合性能。圖8所示為齒面接觸分析坐標系統(tǒng)。圖8中:1和2分別與標準小齒輪和面齒輪固聯(lián);f為整體固定坐標系;a和b為兩輔助坐標系;?為面齒輪的軸向安裝誤差;?為偏置誤差;為軸交角誤差。

        (a) 坐標系S1與Sf;(b) 坐標系S2與Sa; (c) 坐標系Sa與Sb;(d) 坐標系Sb與Sf

        通過坐標變換將修形面齒輪和小斜齒輪變換到坐標系f下,則有

        根據(jù)齒輪嚙合原理[14],修形面齒輪和圓柱齒輪進行點嚙合傳動,在嚙合傳動過程中滿足以下方程:

        (16)

        在上述的方程中,可以通過分解得到包含7個方程的非線性方程組,通過給定一系列,代入方程組(16)進行求解,則可以得到每1個相對應的和。

        3.2 傳動誤差曲線優(yōu)化

        由于實際傳動誤差曲線一般為2次以上(含高階項,如3次項、4次項)曲線,因此,難以通過雙參數(shù)控制實際傳動誤差與預置傳動誤差曲線的吻合,本文通過雙層優(yōu)化法對傳動誤差曲線進行優(yōu)化。在內層優(yōu)化中,使傳動誤差曲線2側幅值盡可能相等,因而建立幅值對稱度目標函數(shù):

        圖9 傳動誤差曲線優(yōu)化

        Fig. 9 Optimization for transmission errors curve

        在外層優(yōu)化中,令傳動誤差曲線最大幅值等于預設值,可通過拋物線形狀優(yōu)化參數(shù)來調節(jié)傳遞誤差曲線的幅值。建立幅值吻合度目標函數(shù):

        在每1層優(yōu)化計算中都只有1個優(yōu)化設計變量,因此,使用一維優(yōu)化計算程序即可求解式(18)及式(19)。

        4 算例分析

        由本文作者方法對某一直齒面齒輪齒面進行設計,與標準小齒輪進行輪齒接觸分析,其齒輪副的設計參數(shù)如表1所示。

        表1 面齒輪副設計參數(shù)

        通過預置傳動誤差幅值和接觸痕跡進行面齒輪齒面的主動設計,進行齒輪接觸分析(TCA),分析結果如圖10和圖11所示。從圖10可以看出:其設計結果中的接觸印痕位置和方向基本達到預置要求,該主動設計方法實現(xiàn)了對接觸痕跡的控制。從圖11可以看出:3種不同情況下的傳遞誤差曲線左右兩側幅值基本相等,非常接近預設值10″。由此可見,該主動設計方法實現(xiàn)了對傳動誤差曲線的主動設計。

        (a) μ=30°, Fa=4 mm; (b) μ=45°, Fa=3 mm; (c) μ=45°, Fa=4 mm; (d) μ=45°, Fa=5 mm; (e) μ=60°, Fa=4 mm.

        (a) μ=30°, Fa=4 mm; (b) μ=45°, Fa=4 mm; (c) μ=60°, Fa=4 mm.

        為了研究和分析該設計方法對安裝誤差的敏感性,取=30°,a=4 mm,將上述修形后的面齒輪與標準小圓柱齒輪進行有安裝誤差的TCA分析。令面齒輪軸向安裝誤差?=0.2 mm,偏置距安裝誤差?=0.05 mm,軸交角安裝誤差?=0.05°,其嚙合印痕及安裝誤差如圖12所示。由圖12可知:經修形后的面齒輪傳動避免安裝誤差下的邊緣接觸,且嚙合印痕的位置和方向對安裝誤差的敏感性很小;由于安裝誤差引入了線性的傳動誤差,會導致傳動誤差曲線幅值一側增加,一側減小。

        (a) 嚙合印痕;(b) 傳動誤差曲線.

        5 結論

        1)基于局部綜合法和雙層優(yōu)化法建立了面齒輪的主動設計方法。通過對碟形砂輪軸截面齒廓修形量的優(yōu)化,使面齒輪傳動誤差滿足設計要求;通過齒向的修形優(yōu)化,使接觸印痕的位置和傾斜方向達到預定要求,重合度也得到提高。

        2) 主動設計的面齒輪傳動避免了邊緣接觸,且接觸印痕對安裝誤差的敏感性較小,傳動誤差能夠吸收安裝誤差引起的線性誤差。

        3) 對面齒輪進行主動設計,達到齒面嚙合質量的全程控制,對于高速和重載傳動場合具有重要的意義。

        參考文獻:

        [1] Gregory D L, Robert R F, Jie T. Development of face gear technology for industrial and aerospace power transmission[R]. Cleveland (USA): NASA Glenn Research Center, 2002: 1?87.

        [2] Litvin F L, Fuentes A, Howkins M. Design, generation and TCA of new type of asymmetric face-gear drive with modified geometry[J]. Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 2001, 190(43): 5837?5865.

        [3] Zanzi C, Pedrero J I. Application of modified geometry of face gear drive[J]. Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 2005, 194(27): 3047?3066.

        [4] Tsay M F, Fong Z H. Novel profile modification methodology for moulded face-gear drives[J]. Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part C: Journal of Mechanical Engineering Science, 2007, 221(6):715?725.

        [5] Stadtfeld H J. CONIFACE face gear cutting and grinding[J]. Gear Solutions, 2010(9): 38?47.

        [6] 彭先龍, 李建華, 方宗德, 等. 采用碟形砂輪的面齒輪磨齒方法理論分析[J]. 航空動力學報, 2012, 27(5): 1159?1165. PENG Xianlong, LI Jianhua, FANG Zongde, et al. Theory analysis for application grinding disk in face gear grinding[J]. Journal of Aerospace Power, 2012, 27(5): 1159?1165.

        [7] 郭輝, 趙寧, 侯圣文. 基于碟形砂輪的面齒輪磨齒加工誤差分析及實驗研究[J]. 西北工業(yè)大學學報, 2013, 31(6): 915?920. GUO Hui, ZHAO Ning, HOU Shengwen. Tooth deviation analysis and experimental research of face gear based on disk grinding wheel[J]. Journal of Northwestern Polytechnical University, 2013, 31(6): 915?920.

        [8] TANG Jinyuan, YIN Feng, CHEN Xingming. The principle of profile modified face-gear grinding based on disk wheel[J]. Mechanism and Machine Theory, 2013, 70(1): 1?15.

        [9] WANG Yanzhong, WU Canhui, GONG Kang, et al. Loaded tooth contact analysis of orthogonal face-gear drives[J]. Journal of Mechanical Engineering Science, 2012, 226(9): 2309?2319.

        [10] 李政民卿, 朱如鵬. 面齒輪傳動的承載接觸分析[J]. 南京航空航天大學學報, 2010, 42(2): 219?223. LI Zhengminqing, ZHU Rupeng. Load tooth contact analysis on face gear driver[J]. Journal of Nanjing University of Aeronautics & Astronautics, 2010, 42(2): 219?223.

        [11] 吳訓成, 毛世民, 吳序堂. 點嚙合齒面主動設計理論和方法[J]. 機械科學與技術, 2000, 19(3): 347?349.WU Xuncheng, MAO Shimin, WU Xutang. On function-oriented design of point-contact tooth surfaces[J]. Mechanical Science and Technology, 2000, 19(3): 347?349

        [12] 彭先龍, 胡錫文, 方宗德. 構造拓撲修形齒面的面齒輪傳動主動設計[J]. 航空動力學報, 2014, 29(5): 1216?1222. PENG Xianlong, HU Xiwen, FANG Zongde. Active design of face gear drive for modifying ease-off topology flank[J]. Journal of Aerospace Power, 2014, 29(5): 1216?1222.

        [13] Litvin F L, ZHANG Yi. Local synthesis and tooth analysis of face-milled of spiral bevel gears[R]. Chicago: University of Illinoist. NASA Office of Management Scientific and Technical Information Division, 1991: 1?20.

        [14] 吳序堂. 齒輪嚙合原理[M]. 西安: 西安交通大學出版社, 2009: 126?145. WU Xutang. Principles of gear meshing[M]. Xi’an: Xi’an Jiaotong University Press, 2009: 126?145

        Tooth surface function-oriented design of face gear based on grinding disk

        GUO Hui, XIANG Yunfei, ZHAO Ning

        (School of Mechatronics, Northwestern Polytechnical University, Xi’an 710072, China)

        A function-oriented design method for face geartooth surface was proposed based onlocalsynthesis method, double-optimization method and the disk wheel generating grinding principle. A predesigned symmetrical parabolic function of transmission errors with given amplitude was obtained by optimization of modification parametersfor thegrinding wheeltooth profile, and a desiredmodificationmode in longitudinal direction was obtained bycontrolling computer numerical control (CNC) multi-axismotions. The results show that this methodenables designers to designthe tooth surface oftheface gearaccording to performance requirements, and to finish processing of face gears on a CNC grinding machine. The function-oriented designmethod canmake thetransmission errorsandtooth contact paths satisfythe design requirements.

        face gear; function-oriented design; disk wheel; tooth grinding; contact mode; transmission error

        10.11817/j.issn.1672-7207.2015.07.011

        TH132.41

        A

        1672?7207(2015)07?2459?08

        2014?06?18;

        2014?08?08

        國家自然科學基金資助項目(51105307,51075328);陜西省自然科學基金資助項目(2014JM7242);中央高?;究蒲袠I(yè)務費專項資金資助項目(3108251511333);高等學校學科創(chuàng)新引智計劃項目(B13044) (Projects(51105307, 51075328) supported by the National Science Foundation of China; Project(2014JM7242) supported by the Natural Science Foundation of Shaanxi Province; Project(3108251511333) supported by the Fundamental Research Funds for the Central Universities; Project(B13044) supported by the 111 Project)

        郭輝,博士,副教授,從事機械動力學及齒輪幾何等研究;E-mail: guohui502@nwpu.edu.cn

        (編輯 羅金花)

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