漆家洋　關(guān)華　李捷　宋東明

（南京理工大學(xué)　南京　210094）

煙火藥和壓縮氮?dú)饴曉此侣曒椛涮卣鲗?duì)比研究

漆家洋?關(guān)華李捷宋東明

（南京理工大學(xué)南京210094）

為研究煙火藥水下燃燒聲輻射機(jī)理，采用煙火藥和壓縮氮?dú)鈬娚渎曉磳?duì)比的方法，利用水聲測(cè)試系統(tǒng)，通過實(shí)驗(yàn)研究不同體積流量下兩種聲源裝置的聲輻射規(guī)律。結(jié)果表明，煙火藥水下燃燒聲源與壓縮氮?dú)饴曉吹穆曒椛涮卣飨嗨?，輻射頻率主要集中在0～1000 Hz內(nèi)，峰值頻率均位于100 Hz附近，總聲壓級(jí)、峰值聲壓級(jí)均隨著氣體流量增加而增強(qiáng)。當(dāng)氣體流量從60 ml/s增加到84 ml/s時(shí)，煙火藥峰值聲壓級(jí)由155 dB增加到163 dB，0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)由159 dB增加到165 dB；當(dāng)噴氣流量從70 ml/s增加到141 ml/s時(shí)，壓縮氮?dú)庠捶逯德晧杭?jí)由136 dB增加到139 dB，0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)由144 dB增加到147 dB。當(dāng)氣體流量相近時(shí)，煙火藥相比壓縮氮?dú)饴晧杭?jí)相差顯著，其聲壓級(jí)均高于同頻率下壓縮氮?dú)庠矗瑑烧叩姆逯德晧杭?jí)分別為157 dB、139 dB，0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)分別為160 dB、147 dB。

煙火藥，壓縮氮?dú)?，聲輻射，流?/p>

1　引言

煙火藥由氧化劑、可燃劑、添加劑等構(gòu)成的混合物，大氣中燃燒時(shí)產(chǎn)生高溫火焰并伴有氣體、液體和固體殘?jiān)热紵a(chǎn)物。由于煙火藥屬自供氧體系［1］，水下能持續(xù)穩(wěn)定燃燒，產(chǎn)生一定量氣泡和高溫殘?jiān)Ｗ印Ｑ芯勘砻鳎?］，煙火藥水下燃燒產(chǎn)生一定的聲輻射特征，而水下單一氣體噴入運(yùn)動(dòng)湍流場(chǎng)時(shí)，輻射噪聲受排氣量和排氣管口尺寸控制，形成湍流，氣泡破裂、潰滅是產(chǎn)生噪聲主要機(jī)理［3］，但煙火藥水下燃燒產(chǎn)生聲輻射的因素相比單一氣體噴射要復(fù)雜得多，如高溫火焰、固體殘?jiān)?、以及湍流等引起的氣泡形態(tài)、尺寸的變化以及高溫產(chǎn)生的介質(zhì)應(yīng)力變化，都會(huì)產(chǎn)生較強(qiáng)的聲學(xué)信號(hào)。

目前，對(duì)于煙火藥水下燃燒作為聲源的研究報(bào)道并不多，一般都是針對(duì)與煙火藥組分相似的固體推進(jìn)劑的水下點(diǎn)火、推力以及相關(guān)的流場(chǎng)問題等進(jìn)行研究［4-13］，直接研究固體推進(jìn)劑水下燃燒的噪聲輻射及相關(guān)特征的較少［13］，例如上世紀(jì)70年代，Caveny等［14-15］對(duì)推進(jìn)劑水下燃燒產(chǎn)生的聲輻射特征進(jìn)行了研究，2002年，Rampichini等［16］對(duì)AP-HTPB固體推進(jìn)劑水下燃燒聲輻射特征進(jìn)行試驗(yàn)并利用譜圖分析了整個(gè)燃燒過程的聲輻射特征。2006年，美國(guó)專利［17］報(bào)道了一種利用鋁粉與水燃燒產(chǎn)生高溫氣體作為聲源。而國(guó)內(nèi)張進(jìn)軍等人［18］通過建立不同藥柱的燃燒模型，并利用數(shù)學(xué)模型對(duì)其求解，用來研究不同藥柱對(duì)啟動(dòng)過程的影響，但沒有涉及相關(guān)聲輻射研究。綜上所述，以上研究?jī)H對(duì)水下燃燒聲源的聲輻射特征進(jìn)行描述，并未對(duì)其水下燃燒發(fā)聲機(jī)理以及聲輻射特征影響因素進(jìn)行深入地探討，尤其對(duì)于關(guān)于煙火藥水下燃燒產(chǎn)生的高溫氣體對(duì)聲輻射特征的影響并沒有進(jìn)行比較詳細(xì)地研究。因此本文采用對(duì)比的研究方法，利用壓縮氮?dú)馑聡娚渥鳛閰⒄諏?duì)象，研究不同流量的煙火藥水下燃燒和氮?dú)饴曒椛涮卣鳎?duì)相似流量的兩種聲源進(jìn)行了對(duì)比分析。

2　實(shí)驗(yàn)

樣品制備：將氧化劑、可燃劑和粘合劑組成的煙火藥壓制成密度為1.8 g/cm3、直徑為18 mm、質(zhì)量為5 g的藥柱，裝于自行設(shè)計(jì)噴口直徑10 mm裝置中，即煙火藥聲輻射裝置樣品。壓縮氮?dú)庋b置樣品使用同樣裝置，將氮?dú)庥孟鹉z管從壓縮鋼瓶引出，固定在裝置噴口底端，氮?dú)鈴闹睆綖?0 mm噴口噴出。

水聲測(cè)試：系統(tǒng)由8104水聽器（頻率0.1 Hz～120 kHz），B&K-2692型電荷放大器，B&K-3560型數(shù)據(jù)采集前端構(gòu)成。采用1/3倍頻程帶寬噪聲頻帶聲壓級(jí)Lpoi（基準(zhǔn)值：1μPa）其計(jì)算如公式（1）所示。

式中：Ui系統(tǒng)輸出電壓，V；U0基準(zhǔn)電壓，U0=1 V；M0水聽器自由場(chǎng)電壓靈敏度，dB（基準(zhǔn)值：1 V/μPa）；K系統(tǒng)增益，dB。

為了得出某一頻段內(nèi)的平均聲壓級(jí)，采用公式（2）計(jì)算，如下所示。

式中：n表示采樣點(diǎn)數(shù)。

測(cè)試時(shí)，實(shí)驗(yàn)樣品水下試驗(yàn)裝置示意圖如圖1所示，將試驗(yàn)樣品置于自制的立方體消聲水箱（附標(biāo)尺）中，距水面距離為0.7 m，水聽器距離試驗(yàn)樣品距離為1 m。煙火藥裝置采用電點(diǎn)火頭進(jìn)行點(diǎn)火。置于水箱內(nèi)水聽器將捕捉到的噪聲聲壓信號(hào)轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，再經(jīng)B&K-2692型電荷放大器，利用B&K-3560型數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)及PULSE LABSHOP軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行采集與處理。

圖1　實(shí)驗(yàn)裝配示意圖Fig.1 Experimental assembly diagram

3　結(jié)果與分析

3.1煙火藥水下燃燒聲輻射特征

為研究煙火藥燃燒產(chǎn)生氣體對(duì)水下聲輻射特征影響，采用氣體流量表示單位時(shí)間產(chǎn)生的氣體。煙火藥以氧化劑、可燃劑、添加劑及粘合劑為基礎(chǔ)配方，通過調(diào)節(jié)組分配比設(shè)計(jì)四種氣體量的藥劑，本試驗(yàn)借助密閉爆發(fā)器測(cè)試煙火藥燃燒瞬態(tài)壓力方法評(píng)價(jià)煙火藥燃燒產(chǎn)生的氣體體積，各配方編號(hào)為1#、2#、3#和4#。

試驗(yàn)儀器和裝置主要包括瞬態(tài)壓力測(cè)試系統(tǒng)、密閉爆發(fā)器、壓力傳感器。傳感器靈敏度為143.9 mV/MPa，信號(hào)處理軟件為DEWEsoft，密閉爆發(fā)器容積為50 ml。

測(cè)試100 mg藥劑瞬態(tài)壓力，得到P-t曲線。由于樣品藥量較小，假設(shè)在密閉爆發(fā)器內(nèi)的氣體產(chǎn)物溫度與在常壓下的氣體產(chǎn)物溫度相同，根據(jù)氣體狀態(tài)方程，如下公式（3），可計(jì)算常壓下藥劑產(chǎn)生的氣體體積以及其產(chǎn)氣速率，如表1所示。

表1　不同配方煙火藥燃燒密閉爆發(fā)器測(cè)試結(jié)果Table 1　The closed bomb test results of different formulas pyrotechnics combustion

式中：V0，P0大氣壓強(qiáng)（1 atm）氣體燃燒產(chǎn)物體積和大氣壓力；V2，P2分別為密閉爆發(fā)器容積及測(cè)得的壓力峰值。

將配方編號(hào)為1#、2#、3#和4#的煙火藥分別壓制成藥柱進(jìn)行水下燃燒試驗(yàn)，其聲輻射特征如圖2所示。

圖2　不同氣體流量煙火藥劑水下燃燒聲輻射特征Fig.2 Different gas flowing of pyrotechnics underwater acoustic radiation characteristics

不同氣體流量煙火藥水下燃燒聲輻射特征變化趨勢(shì)相同，均隨著頻率升高，聲壓級(jí)逐漸上升，至100 Hz附近達(dá)到峰值，然后隨著頻率升高，聲壓級(jí)逐漸降低，結(jié)合表1，當(dāng)煙火藥水下燃燒氣體流量從60 ml/s增加到84 ml/s時(shí)，煙火藥100 Hz處峰值聲壓級(jí)由155 dB增加到163 dB，煙火藥0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)用公式（2）計(jì)算，由159 dB增加到165 dB，得出隨著煙火藥產(chǎn)氣速率增加，其水下燃燒峰值聲壓級(jí)、0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)逐漸升高。

煙火藥水下燃燒能產(chǎn)生聲輻射主要因?yàn)槿紵a(chǎn)物含有大量高溫氣體，在水下會(huì)形成大量的氣泡，這些氣泡進(jìn)入共振狀態(tài)時(shí)就會(huì)引起聲輻射，其在水中共振頻率可以用公式（4）計(jì)算。

式中：r——?dú)馀莅霃?，m；p——?dú)馀輧?nèi)壓力，Pa；ρ0——液體密度，kg/m3；γ——水的絕熱比。

文中假設(shè)氣泡在管口處形成，且形成過程為絕熱過程，根據(jù)氣泡的數(shù)量，氣泡直徑，以及產(chǎn)氣速率對(duì)該公式進(jìn)行估算可以得到公式（5）。

式中：r——?dú)馀莅霃剑琺；T——?dú)馀輧?nèi)溫度，K；ρ0——液體密度，kg/m3；V——產(chǎn)氣速率，L/s；u——?dú)馀莓a(chǎn)生個(gè)數(shù)，個(gè)/s；R——?dú)怏w常數(shù)，R=8.314 J/mol·K

根據(jù)公式（5）可以得出，1#、2#、3#、4#水下燃燒所形成的氣泡共振頻率分別為147 Hz、107 Hz、86 Hz、88 Hz均集中在100 Hz附近處。

此外，氣泡在水下發(fā)生合并、破裂等現(xiàn)象也會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的輻射噪聲，高速攝影儀記錄不同產(chǎn)氣速率下氣泡形成情況如表2所示，隨著產(chǎn)氣速率增加，煙火藥水下燃燒產(chǎn)生的氣泡數(shù)量減少，但氣泡直徑有所增加。文中分別選取產(chǎn)氣速率相差較大1#、4#藥劑進(jìn)行對(duì)比研究，如圖3所示，發(fā)現(xiàn)1#和4#藥劑氣泡數(shù)量相差很大，且氣泡形態(tài)也有不同，4#藥劑雖然單位時(shí)間內(nèi)氣泡產(chǎn)生數(shù)量少，但其分布區(qū)域一直到管口很遠(yuǎn)處，并且容易在相鄰氣泡間形成首尾相連，且相互間合并和破裂過程比較劇烈，即使在距離管口很遠(yuǎn)處，仍然有大團(tuán)氣體進(jìn)行著比較快速的合并和破裂。而前者生成的氣泡比較飽滿，氣泡間合并、破裂過程大多發(fā)生在管口附近，而且其合并和破裂的速率和強(qiáng)度都隨著高度的上升而逐漸下降。已有研究表明，氣泡在水下是一種噪聲源且氣泡尺寸越大，擾動(dòng)能力越強(qiáng)，形成的噪聲激發(fā)源也隨之增強(qiáng)［19］。

圖3　煙火藥水下燃燒氣泡形成周期過程中的氣泡狀態(tài)Fig.3 The bubbles status of pyrotechnic underwater combustion in bubbles formation process

表2　不同配方的煙火藥水下燃燒氣泡特征Table 2　The bubbles characteristics of different formulas pyrotechnics underwater combustion

3.2水下壓縮氣體不同噴口流量下聲輻射特征

壓縮氮?dú)庠吹倪x擇主要為體現(xiàn)煙火藥燃燒形成的氣泡特征，盡量與煙火藥不同氣體產(chǎn)物量水下氣泡特征相似，實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)噴射流量為70 ml/s時(shí)，能夠產(chǎn)生一定數(shù)量的氣泡，當(dāng)噴射流量為141 ml/s時(shí)，氣流呈噴射狀，水箱中的水劇烈翻滾，并大量溢出水箱，實(shí)驗(yàn)選擇噴氣為70 ml/s、100 ml/s、122 ml/s、141 ml/s，同時(shí)用高速攝影儀記錄了噴口處氣泡的變化狀態(tài)，不同流量下壓縮氮?dú)饴曒椛涮卣髑€如圖4所示。

不同噴口流量的壓縮氮?dú)庠绰曒椛涮卣髯兓厔?shì)相同，均隨著頻率升高，聲壓級(jí)逐漸下降，100 Hz附近達(dá)到峰值，當(dāng)壓縮氮?dú)庠磭姎饬髁繌?0 ml/s增加到141 ml/s時(shí)，峰值聲壓級(jí)由136 dB增加到139 dB，0～1000 Hz頻段內(nèi)總聲壓級(jí)用公式（2）計(jì)算，從144 dB增加到147 dB，得出隨著噴射流量的增加，峰值聲壓級(jí)、0～1000 Hz頻段內(nèi)的總聲壓級(jí)均上升。

壓縮氮?dú)庠粗阅墚a(chǎn)生聲輻射，是因?yàn)榈獨(dú)鈬姎庠诠芸谔幮纬蓺庖簝上嗔鲌?chǎng)、連續(xù)氣泡流，氣泡在形成、合并及潰滅等過程中產(chǎn)生的噪聲共同作用的結(jié)果。管口氣泡在氣源氣體壓力沖擊下，脫離管口上浮，但由于氣泡下方存在低壓區(qū)，下方氣泡速度增大，追趕上方氣泡并與之合并，同時(shí)由于大體積氣泡在運(yùn)動(dòng)過程易破碎成多個(gè)小氣泡［20］。同時(shí)，隨著噴氣流量增加，會(huì)在噴口處依次形成大量氣泡。高速攝影儀記錄的壓縮氮?dú)庠床煌瑖姎饬髁肯職馀菪纬汕闆r如表3所示，隨著噴氣速率增加，壓縮氮?dú)庠此滦纬傻臍馀葜睆诫m然增加，但氣泡數(shù)量減少。文中分別選取產(chǎn)氣速率相差較大1#、4#噴射流量進(jìn)行對(duì)比研究，如圖5所示，發(fā)現(xiàn)1#和4#氣泡數(shù)量相差很大，且氣泡形態(tài)也有不同，后者氣泡形成后短時(shí)間內(nèi)就能達(dá)到最大直徑，且形狀不規(guī)則，呈現(xiàn)橢球狀，極易在管口處破裂。而前者氣泡形狀較規(guī)則，接近球狀，其破裂與合并過程大都發(fā)生在上升過程。而根據(jù)公式（5）可知，不同噴氣流量的壓縮氮?dú)馑聡娚鋾r(shí)，其形成的氣泡在水中的共振頻率分別為161 Hz、140 Hz、107 Hz、87 Hz，均集中為100 Hz附近。

圖4　不同噴口流量下壓縮氮?dú)饴曒椛涮卣鱂ig.4 The acoustic radiation characteristics of compressed nitrogen under different nozzle flowing

表3　不同噴氣速率壓縮氮?dú)馑聡娚錃馀萏卣鱐able 3　The bubbles characteristics of different compressed nitrogens source

3.3煙火藥水下燃燒和壓縮氮?dú)獾穆曒椛涮匦詤^(qū)別

根據(jù)對(duì)煙火藥水下燃燒和壓縮氮?dú)庠吹穆曒椛涮卣餮芯靠梢缘贸鲭S著氣體的增加，兩者的峰值聲壓級(jí)與0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)均增加，而聲輻射特征變化趨勢(shì)基本相當(dāng)，由此可見，氣體流量的大小對(duì)兩者水下聲輻射有較大影響，因此為了比較兩者聲輻射特征的異同，本文對(duì)比研究氣體流量相當(dāng)?shù)臒熁鹚幩氯紵c壓縮氮?dú)庠串a(chǎn)生的聲輻射特征差異，以及兩者在氣泡形態(tài)、尺寸等的差異，聲輻射特征如圖6所示。

煙火藥水下燃燒與壓縮氮?dú)庠此聡姎獾穆曒椛涮卣髯兓厔?shì)類似，峰值頻率均位于100 Hz附近，而100 Hz之后隨著頻率的增加，聲壓級(jí)逐漸下降，但氣體流量相近時(shí)，煙火藥水下燃燒的聲壓級(jí)均高于同頻率下壓縮氮?dú)庠?，兩者的峰值聲壓?jí)分別為157 dB、139 dB，相差18 dB，0～1000 Hz內(nèi)總聲壓級(jí)分別為160 dB、147 dB，相差13 dB。

圖5　壓縮氮?dú)馑聡娚錃馀菪纬芍芷谥械臍馀轄顟B(tài)Fig.5 The bubbles status of compressed nitrogen source in the bubbles formation process

圖6　3#煙火藥水下燃燒與流量70 ml/s的壓縮氮?dú)庠此聡姎饴曒椛涮卣鱂ig.6 The acoustic radiation characteristics of 3#pyrotechnic underwater combustion and the flow rate of 70 ml/s compressed nitrogen source

當(dāng)氣體流量相近時(shí)，雖然根據(jù)公式（4）可以得出，無論是不同產(chǎn)氣速率的煙火藥水下燃燒還是不同氣體流量下的壓縮氮?dú)馑聡姎猓纬傻臍馀菰谒鹿舱耦l率均在100Hz附近。但是煙火藥水下燃燒產(chǎn)生的聲輻射特征相比于壓縮氮?dú)庠锤语@著，高速攝影儀記錄流量相近時(shí)煙火藥水下燃燒與壓縮氮?dú)馑聡姎夤芸谔帤馀菪纬蛇^程，如下圖7所示，由于煙火藥水下燃燒時(shí)高溫燃燒產(chǎn)物噴射進(jìn)入水中，其與周圍水之間的溫差加大，兩者間傳熱加劇，從而導(dǎo)致其管口氣泡在形成過程中，新氣泡直徑不斷增大，當(dāng)流量均為70 ml/s左右時(shí)，煙火藥在噴管處形成氣泡直徑為67 mm，與此同時(shí)新氣泡的上部與上個(gè)氣泡的底部之間會(huì)形成連接通道，新氣泡內(nèi)的部分氣體和煙顆粒進(jìn)入到上個(gè)氣泡，加速上個(gè)氣泡的破裂。而壓縮氮?dú)庠此聡姎鈺r(shí)，氣泡基本上是一個(gè)一個(gè)地在管口處形成后慢慢增長(zhǎng)到最大直徑，如噴氣流量為70 ml/s時(shí)，在管口處形成的氣泡直徑為50 mm，兩個(gè)氣泡間很少出現(xiàn)連接通道，由此可知煙火藥水下燃燒相比于壓縮氮?dú)庠此聡姎?，氣泡尺寸越大，破裂能力越?qiáng)，形成的噪聲激發(fā)源也隨之增強(qiáng)［19］。

此外，溫度也對(duì)水下氣泡擾動(dòng)產(chǎn)生較大影響，文獻(xiàn)［21］通過研究液體溫度對(duì)氣泡聚并的影響，發(fā)現(xiàn)氣泡聚并臨界速度隨著液體溫度增加而上升，煙火藥水下燃燒產(chǎn)生大量高熱氣體噴射進(jìn)入水中，勢(shì)必會(huì)使其周圍水域溫度升高，因此文中假設(shè)水箱內(nèi)初始水溫為室溫，即25°C，噴口處形成氣泡為絕熱過程，即煙火藥水下燃燒所產(chǎn)生的熱量完全傳遞到水中，利用表面張力隨溫度變化關(guān)系以及氣泡破裂臨界條件［22-23］可以得到公式（6）。

式中，T——溫度，°C；P1，P2——?dú)馀莸膬?nèi)外壓強(qiáng)，Pa。

根據(jù)公式（6）可以得出，隨著水溫的升高，氣泡的內(nèi)外壓差增加，導(dǎo)致氣泡更加更加容易潰滅，而氣泡的潰滅會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的聲信號(hào)［24］。

圖7　氣體流量相近的煙火藥水下燃燒與壓縮氮?dú)馑聡娚涔芸跉馀菪纬蛇^程Fig.7　The nozzle bubbles formation of pyrotechnic underwater combustion and compressed nitrogen insufflation in the similar gas flowing

4　結(jié)論

本文為研究煙火聲源水下燃燒聲輻射機(jī)理，采用煙火藥燃燒和壓縮氣體噴射聲源對(duì)比的研究方法，主要得出以下結(jié)論：

（1）煙火藥水下與壓縮氮?dú)饴曉绰曒椛渥兓卣飨嗨疲逯殿l率均為100 Hz附近，當(dāng)超過峰值頻率，聲壓級(jí)隨著頻率的增加而逐漸減小。

（2）煙火藥水下燃燒與壓縮氮?dú)庠吹穆曒椛涮卣骶S著產(chǎn)氣速率的增加而增強(qiáng)。

（3）煙火藥水下燃燒的聲壓級(jí)比壓縮氮?dú)庠绰晧杭?jí)大，兩者峰值聲壓級(jí)分別為163 dB、139 dB，相差24 dB，0～1000 Hz頻段內(nèi)的總聲壓級(jí)分別為165 dB、147 dB，相差18 dB。

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Comparison of underwater acoustic radiation characteristics between pyrotechnic and compressed nitrogen

QI Jiayang?GUAN HuaLI JieSONG Dongming
（Nanjing University of Science and Technology，Nanjing 210094，China）

In this paper,in order to study the underwater acoustic radiation mechanism of pyrotechnic combustion,it compared injection source of pyrotechnic combustion and compressed nitrogen.The acoustic radiation characteristics of two different sound sources in different volume flows were investigated by using the underwater acoustic test system.The results show that the acoustic radiation characteristics of pyrotechnic combustion is similar to the compressed nitrogen and the radiation frequencies mainly concentrate on the range of 0～1000 Hz,of which the peak frequencies are both at about 100 Hz.Besides,the sound pressure level（SPL）and the peak SPL are enhanced with the increase of gas flowing.As the gas flowing increases from 60 ml/s to 84 ml/s,the peak SPL of pyrotechnic increases from 155 dB to 163 dB and the SPL in the range of 0～1000 Hz increases from 159 dB to 165 dB.The peak SPL of compressed nitrogen source increases from 136 dB to 139 dB and the SPL in the range of 0～1000 Hz increases from 144 dB to 147 dB with the gas flowing increasing from 70 ml/s to 141 ml/s.Compared with the compressed nitrogen source,the SPL of underwater pyrotechnic combustion is higher at the same frequency,the peak SPL of them are separately 157 dB and 139 dB and the SPL of them in the range of 0～1000 Hz are separately 160 dB and 147 dB.

Pyrotechnic,Compressed nitrogen,Acoustic radiation,Flowing

O429

A

1000-310X（2015）01-0032-08

10.11684/j.issn.1000-310X.2015.01.005

2014-04-01收稿；2014-07-09定稿

漆家洋（1990-），男，安徽人，碩士研究生，研究方向：高聲壓煙火裝藥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及聲輻射特征。

E-mail：15366105783@163.com