陳浩

廣東珠榮工程設(shè)計(jì)有限公司 510610

摘要：本文對(duì)水電站廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析作出了論述，為相關(guān)的工作者提供一定的借鑒和參考。文章旨在與同行互相學(xué)習(xí)、交流，共同進(jìn)步。

關(guān)鍵詞：水電站廠(chǎng)房；振動(dòng)；機(jī)組支撐結(jié)構(gòu)；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

一、水電站廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析

水電站廠(chǎng)房是復(fù)雜的空間結(jié)構(gòu)，在機(jī)組振動(dòng)作用下，薄弱部位和構(gòu)件的反應(yīng)最為敏感，也最受關(guān)注。例如，機(jī)墩是主要的機(jī)組支承體系，其剛度和強(qiáng)度最為關(guān)鍵樓板是附屬電氣設(shè)備的基礎(chǔ)，也是運(yùn)行人員的受振載體。從振動(dòng)控制角度出發(fā)，動(dòng)應(yīng)力的破壞較為少見(jiàn)，而對(duì)結(jié)構(gòu)自振頻率、振幅和剛度的控制至為重要。

對(duì)于直接承受機(jī)組動(dòng)荷載的支承結(jié)構(gòu)一機(jī)墩的動(dòng)力分析，《水電站廠(chǎng)房設(shè)計(jì)規(guī)范》一附錄給出了基于單自由度振動(dòng)體系而推導(dǎo)出的自振頻率及振幅計(jì)算公式，并對(duì)廠(chǎng)房機(jī)墩結(jié)構(gòu)所承受的動(dòng)荷載及其組合做出了一般性的規(guī)定。如此規(guī)定對(duì)于低水頭、中小型發(fā)電機(jī)組的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是適用的，國(guó)內(nèi)多數(shù)電站是按這套方法設(shè)計(jì)的，運(yùn)行中也未發(fā)生共振和其他問(wèn)題。但對(duì)于高水頭、大容量、高轉(zhuǎn)速的水電站機(jī)組，采用規(guī)范中推薦的單自由度體系分析方法對(duì)計(jì)算結(jié)果有多大的影響，需進(jìn)一步探討。隨著計(jì)算機(jī)的迅速發(fā)展，數(shù)值計(jì)算方法的不斷完善和普遍應(yīng)用，通過(guò)三維有限元方法進(jìn)行機(jī)組支承結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的計(jì)算分析得到普遍運(yùn)用。

1.工程實(shí)例基本情況

（1）工程概況

木加甲一級(jí)水電站位于云南省怒江州福貢縣怒江右岸一級(jí)支流木加甲河上，通過(guò)木加甲跨江橋與怒江左岸主干公路相連，電站廠(chǎng)址距福貢縣城73km，距昆明市769.0km。電站總裝機(jī)容量60MW，安裝2臺(tái)單機(jī)容量30MW的沖擊式水輪機(jī)。電站樞紐主要由首部樞紐、引水隧洞、調(diào)壓井、壓力鋼管、發(fā)電廠(chǎng)房、開(kāi)關(guān)站等工程組成，工程等級(jí)為三等。電站與電力系統(tǒng)的連接方式采用單回路110kV一級(jí)電壓接入木加甲二級(jí)水電站，與木加甲二級(jí)水電站匯流后接入馬吉中心變電站。

發(fā)電廠(chǎng)房由主副廠(chǎng)房、安裝間組成，主廠(chǎng)房包括發(fā)電機(jī)層、水輪機(jī)層、球閥層、尾水道，副廠(chǎng)房包括技術(shù)供水室、高低壓開(kāi)關(guān)室、電纜層和中控室，主副廠(chǎng)房包括相應(yīng)的水、油、氣和通風(fēng)、排水系統(tǒng)。主廠(chǎng)房軸線(xiàn)方向NW30°，平面尺寸42.8×19.6×33.3m（長(zhǎng)×寬×高）。開(kāi)關(guān)站布置于主副廠(chǎng)房背后山頂平臺(tái)處，平面尺寸53.5×25m（長(zhǎng)×寬），布置2臺(tái)主變壓器及110kV開(kāi)關(guān)站，高壓電纜經(jīng)出線(xiàn)廊道引至開(kāi)關(guān)站平臺(tái)。電站水泵水輪機(jī)及發(fā)電機(jī)的參數(shù)見(jiàn)表1和表2。

表1 水泵水輪機(jī)主要參數(shù)表

參數(shù) 單位 數(shù)值 參數(shù) 單位 數(shù)值

最大水頭 m 498 轉(zhuǎn)輪直徑 m 1.78

額定水頭 m 479 噴嘴個(gè)數(shù) 個(gè) 4

最小水頭 m 479 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 t.m2 45

額定出力 MW 30.93 額定轉(zhuǎn)速 r/min 500

額定流量 m3/s 7.48 飛逸轉(zhuǎn)速 r/min 878

表2 發(fā)電機(jī)主要參數(shù)表

參數(shù) 單位 數(shù)值 參數(shù) 單位 數(shù)值

額定容量 MW 30 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 t.m2 254

功率因素 0.85 定子重 t 54

Xd 1.07 轉(zhuǎn)子帶軸重 t 73.5

X'd 0.264 上機(jī)架重 t 15.6

X'q 0.182 下機(jī)架重 t 6

二、有限元計(jì)算模型

1、計(jì)算范圍和邊界條件

（1）計(jì)算范圍

選取“1、2“機(jī)組段結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體三維有限元計(jì)算，計(jì)算范圍長(zhǎng)度方向從廠(chǎng)左0+016.00m～廠(chǎng)左0+033.20m，上下游方向從廠(chǎng)上0+014.20m～廠(chǎng)下0+009.60m，尾水管部分取到廠(chǎng)下0+020.00m。

計(jì)算模型模擬了集水井、尾水管（包括肘管）及外圍混凝土、座環(huán)、蝸殼、蝸殼外圍混凝土、機(jī)墩、風(fēng)罩、各層樓板、廠(chǎng)房邊墻和結(jié)構(gòu)柱等結(jié)構(gòu)，所有混凝土結(jié)構(gòu)及其開(kāi)孔均按實(shí)際體型尺寸進(jìn)行模擬。

（2）邊界條件

在“1、2”機(jī)組段兩側(cè)，考慮結(jié)構(gòu)分縫，各層樓板由梁柱支撐，按自由邊界處理，蝸殼層底板按固定約束處理。在上、下游側(cè)，各層樓板、蝸殼層底板與邊墻之間為剛性連接。發(fā)電機(jī)層1502.5m至蝸殼層底板1493.6m 范圍內(nèi)邊墻與圍巖之間考慮為彈性支撐，在邊界節(jié)點(diǎn)上加彈性水平約束，豎向不加約束。尾水道底板（1485.2m）以下的所有結(jié)構(gòu)與圍巖之間均按剛性連接處理，尾水管端部的混凝土結(jié)構(gòu)按剛性連接處理。

2、計(jì)算模型

由于主廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，數(shù)值計(jì)算采用有限單元法進(jìn)行。在眾多可用的通用和專(zhuān)用有限元軟件中，本次計(jì)算選擇大型通用的結(jié)構(gòu)分析商業(yè)軟件 ANSYS，在設(shè)計(jì)分析類(lèi)軟件中其第一個(gè)通過(guò)了ISO9001：2000質(zhì)量體系認(rèn)證，計(jì)算的通用性和可靠性較好，計(jì)算結(jié)果具有良好的可信度。結(jié)構(gòu)分析中計(jì)算得出的基本未知量（節(jié)點(diǎn)自由度）是位移，其它的一些未知量，如應(yīng)變、應(yīng)力和反力等，可通過(guò)節(jié)點(diǎn)位移導(dǎo)出。有限元模型網(wǎng)格劃分是計(jì)算的前提和關(guān)鍵工作。在進(jìn)行廠(chǎng)房有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿Ｐ徒⒅校瑢?duì)混凝土塊體和樓板結(jié)構(gòu)直接進(jìn)行整體建模，再通過(guò)布爾操作，搭建出各構(gòu)件個(gè)體，在計(jì)算機(jī)容量和計(jì)算時(shí)間允許的范圍內(nèi)，取盡可能精細(xì)的有限元網(wǎng)格。木加甲一級(jí)水電站廠(chǎng)房的布置型式和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是以大體積混凝土結(jié)構(gòu)為主，周邊受?chē)鷰r的約束作用，此外還有樓板、墻體、立柱及固定導(dǎo)葉等結(jié)構(gòu)。尾水管鋼襯和座環(huán)等的局部加強(qiáng)作用在廠(chǎng)房整體分析中可予忽略。在網(wǎng)格劃分時(shí)，根據(jù)構(gòu)件的特征，分別選用塊體單元、板單元、梁?jiǎn)卧⒍U單元以及彈簧單元，分別模擬大體積混凝土結(jié)構(gòu)，樓板結(jié)構(gòu)，梁柱結(jié)構(gòu)、固定導(dǎo)葉結(jié)構(gòu)及圍巖的約束作用等。同時(shí)，還根據(jù)結(jié)構(gòu)受力的特征，對(duì)網(wǎng)格的疏密程度加以控制，如在可能的應(yīng)力集中部位和主要關(guān)心的構(gòu)件上，盡可能細(xì)化單元，以提高計(jì)算精度而在應(yīng)力分布比較平緩或受力較小的大體積部位，適當(dāng)采用較粗的網(wǎng)格，以降低計(jì)算工作量。

三、廠(chǎng)房機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)自振特性計(jì)算

《水電站廠(chǎng)房設(shè)計(jì)規(guī)范SL266-2001》動(dòng)力計(jì)算中機(jī)墩結(jié)構(gòu)自振頻率的計(jì)算是建立在單自由度無(wú)阻尼振動(dòng)體系上的，計(jì)算中假定圓筒機(jī)墩底部為固定端，頂部為自由端，不考慮樓板剛度的作用，作用于機(jī)墩的樓板荷載、風(fēng)罩自重及機(jī)組荷載均假定均布在機(jī)墩頂部，并換算成相當(dāng)于圓筒中心圓周的荷載。其強(qiáng)迫振動(dòng)頻率僅考慮了機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)部分偏心引起的振動(dòng)頻率和水力沖擊引起的振動(dòng)頻率，計(jì)算結(jié)果為機(jī)墩垂直自振頻率、水平橫向自振頻率和水平扭轉(zhuǎn)自振頻率。

三維有限元法計(jì)算整體結(jié)構(gòu)的自振頻率是建立在多自由度無(wú)阻尼振動(dòng)體系上的，通常采用模態(tài)求解方法。由于頻率與振型是特征值和特征向量的關(guān)系，他們是一對(duì)特征對(duì)，因此某一階次表現(xiàn)某一部位的振型，其對(duì)應(yīng)的就是該部位的頻率。對(duì)于水電站廠(chǎng)房包含樓板、立柱及大體積混凝土結(jié)構(gòu)的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，構(gòu)件的剛度差別較大，振型十分復(fù)雜，首先出現(xiàn)的低階模態(tài)包括頻率和振型大部分是剛度較低的板梁構(gòu)件的，基頻反映的是剛度較低的板梁柱等，而機(jī)墩等剛度較大構(gòu)件的模態(tài)難于體現(xiàn)。隨著頻率階數(shù)的增加，在高階模態(tài)中才會(huì)出現(xiàn)機(jī)墩的垂直自振頻率、水平橫向自振頻率、水平扭轉(zhuǎn)自振頻率及其相應(yīng)的振型。但從模態(tài)分析的角度來(lái)說(shuō)，低階模態(tài)對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的貢獻(xiàn)大，意味著剛度低的板梁柱發(fā)生振動(dòng)的概率大，而高階模態(tài)對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的貢獻(xiàn)小，可以認(rèn)為發(fā)生機(jī)墩垂直振動(dòng)、水平橫向振動(dòng)及水平扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的概率要小。本次計(jì)算采用ANSYS程序，其模態(tài)分析是線(xiàn)性分析，模態(tài)提取方法采用Block Lanczos法。

共振校核應(yīng)考慮不同機(jī)組振源特性引起的廠(chǎng)房局部結(jié)構(gòu)的振動(dòng)問(wèn)題，機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)的自振頻率應(yīng)避開(kāi)機(jī)組轉(zhuǎn)頻、電磁振動(dòng)、水力振動(dòng)的主頻率。按照《水電站廠(chǎng)房設(shè)計(jì)規(guī)范SL266-2001》第4.3.8條“機(jī)墩自振頻率與強(qiáng)迫振動(dòng)頻率之差和自振頻率之比值應(yīng)大于20%～30%，或強(qiáng)迫振動(dòng)頻率與自振頻率之差和機(jī)墩強(qiáng)迫振動(dòng)頻率之比值應(yīng)大于20%～30%，以防共振”的規(guī)定進(jìn)行共振校核。

1、結(jié)構(gòu)固有振動(dòng)特性計(jì)算

（1）模態(tài)分析方法

模態(tài)分析包括結(jié)構(gòu)的自振頻率計(jì)算和振型計(jì)算，對(duì)于復(fù)雜的組合結(jié)構(gòu)，必須借助振型圖確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件自振頻率分布。張河灣上、下游側(cè)邊墻與圍巖之間的水平彈性支撐，按照以下四種模型考慮，來(lái)計(jì)算機(jī)組支承結(jié)構(gòu)自振頻率。

模型一：在邊界節(jié)點(diǎn)上加彈性水平約束，圍巖彈模選取20Gpa；

模型二：在邊界節(jié)點(diǎn)上加彈性水平約束，圍巖彈模選取40Gpa；

模型三：在邊界節(jié)點(diǎn)上加彈性水平約束，圍巖彈模選取60Gpa；

模型四：在邊界節(jié)點(diǎn)上加三向固定約束。

機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)前15 階固有振動(dòng)頻率及振型計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4，模型二前10階振型見(jiàn)圖5。

表4 機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)自振頻率及振型（Hz）

階次 模型一 模型二

頻率 振型 頻率 振型

1 18.36 左上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.37 左上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

2 18.39 右上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.40 右上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

3 18.42 左下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.44 左下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

4 18.47 右下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.48 右下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

5 18.61 左側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 18.71 左側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向

6 22.61 左側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 22.79 發(fā)電機(jī)層樓板豎向，機(jī)組間最大

7 22.79 機(jī)組間發(fā)電機(jī)層樓板豎向 23.01 發(fā)電機(jī)層樓板豎向，左側(cè)最大

8 23.12 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 23.75 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向

9 24.47 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 26.45 左側(cè)樓板豎向，發(fā)電機(jī)層最大

10 26.29 左側(cè)發(fā)電機(jī)層和母線(xiàn)層樓板豎向 27.08 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向

11 27.68 左側(cè)水輪機(jī)層樓板豎向 27.77 左側(cè)水輪機(jī)層樓板豎向

12 28.29 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 28.41 左側(cè)蝸殼層內(nèi)柱縱向振動(dòng)

13 28.41 左側(cè)蝸殼層內(nèi)柱縱向振動(dòng) 28.65 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向

14 29.00 機(jī)組間上游側(cè)蝸殼層柱橫向振動(dòng) 29.00 機(jī)組間上游側(cè)蝸殼層柱橫向振動(dòng)

15 29.13 機(jī)組間發(fā)電機(jī)層樓板豎向 29.41 機(jī)組間發(fā)電機(jī)層樓板豎向

表5 機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)自振頻率及振型（Hz）

階次 模型三 模型四

頻率 振型 頻率 振型

1 18.38 左上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.39 左上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

2 18.41 右上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.43 右上側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

3 18.45 左下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.47 左下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

4 18.49 右下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板 18.50 右下側(cè)邊柱橫向振動(dòng)帶動(dòng)樓板

5 18.76 左側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 19.69 左側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向

6 22.89 發(fā)電機(jī)層樓板豎向，機(jī)組間最大 25.47 機(jī)組間發(fā)電機(jī)層樓板豎向

7 23.13 發(fā)電機(jī)層樓板豎向，左側(cè)最大 26.60 左側(cè)樓板豎向，發(fā)電機(jī)層最大

8 23.93 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 27.29 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向

9 26.53 左側(cè)樓板豎向，發(fā)電機(jī)層最大 27.64 左側(cè)水輪機(jī)層樓板豎向

10 27.82 左側(cè)水輪機(jī)層樓板豎向 28.42 左側(cè)水輪機(jī)層和母線(xiàn)層樓板豎向

11 28.28 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 28.50 左側(cè)水輪機(jī)層和母絲層樓板豎向

12 28.41 左側(cè)蝸殼層內(nèi)柱縱向振動(dòng) 29.01 機(jī)組間上游側(cè)蝸殼層柱橫向振動(dòng)

13 29.00 機(jī)組間上游側(cè)蝸殼層柱橫向振動(dòng) 29.43 機(jī)組間下游側(cè)蝸殼層柱橫向振動(dòng)

14 29.30 右側(cè)發(fā)電機(jī)層樓板豎向 31.87 右側(cè)樓板豎向，發(fā)電機(jī)層最大

15 29.43 機(jī)組間發(fā)電機(jī)層樓板豎向及機(jī)組間下游側(cè)蝸殼層柱橫向振動(dòng) 33.19 機(jī)組間發(fā)電機(jī)層樓板豎向

四、水電站廠(chǎng)房機(jī)組支承結(jié)構(gòu)優(yōu)化

為了避免機(jī)組振動(dòng)過(guò)大的現(xiàn)象，水電站廠(chǎng)房機(jī)組支承結(jié)構(gòu)的優(yōu)化可以從兩個(gè)方面入手，分別是改變結(jié)構(gòu)自振和加強(qiáng)結(jié)構(gòu)剛度。要改變結(jié)構(gòu)的自振，那么應(yīng)該從自振頻率上考慮。要加強(qiáng)結(jié)構(gòu)的剛度，那么就應(yīng)該提高結(jié)構(gòu)的減振能力，加強(qiáng)結(jié)構(gòu)的剛度。其具體分析如以下幾點(diǎn)

1、利用圍巖剛度運(yùn)用圍巖剛度對(duì)減小機(jī)組振動(dòng)，主要是運(yùn)用巖體自身的剛度來(lái)彌散振動(dòng)力，因此就要加強(qiáng)混凝土和圍巖之間的連合，把機(jī)組產(chǎn)生的振動(dòng)力引向圍巖，運(yùn)用圍巖本體抵散機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)的振動(dòng)力。而作為單臺(tái)機(jī)組，并不能有效利用圍巖剛度來(lái)抵散振動(dòng)力，只有樓板上下游邊界才有條件利用圍巖剛度，因此應(yīng)該在廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中做考慮，可以在與圍巖接觸的建筑體中增設(shè)錨筋，也可以對(duì)圍巖的局部進(jìn)行槽挖，槽挖之后填入混凝土，實(shí)現(xiàn)建筑體構(gòu)件與圍巖的有效連接。

2、機(jī)段組的分縫就機(jī)段組的分縫問(wèn)題而言，在目前已有分縫形式主要包括兩機(jī)一縫、一機(jī)一縫的形式，對(duì)于一機(jī)一縫來(lái)說(shuō)，其結(jié)構(gòu)型式的布置合理，而且受力的設(shè)置明確，在水電站整體運(yùn)行中，可以對(duì)運(yùn)行中復(fù)雜的工況下減小機(jī)組的振動(dòng)。對(duì)于兩機(jī)一縫而言，這種設(shè)置多運(yùn)用在普通的梁板結(jié)構(gòu)中，由于在這種情況下不能有效增強(qiáng)相鄰機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)間的剛度，那么對(duì)于機(jī)段組的劃分，應(yīng)該盡量讓每個(gè)機(jī)段組保持獨(dú)立的布置，由于兩機(jī)一縫的方式便于施工，故而也被廣泛運(yùn)用。對(duì)于水電站主廠(chǎng)房的結(jié)構(gòu)建設(shè)，那么應(yīng)多使用厚板的建筑材料，厚板和邊墻都要有均勻的澆筑，要使兩者之間形成穩(wěn)固、有效地連接。

此外，要優(yōu)化水電站廠(chǎng)房機(jī)組支承結(jié)構(gòu)，那么應(yīng)優(yōu)化樓板的結(jié)構(gòu)，要利用厚板和優(yōu)化梁板結(jié)構(gòu)的形式來(lái)建設(shè)，對(duì)于梁板的支承構(gòu)件要對(duì)其進(jìn)行剛度的增強(qiáng)，特別是梁、柱等構(gòu)件的剛度，要運(yùn)用一些減振、有剛度的材料來(lái)建設(shè)。再者對(duì)于厚板的厚度問(wèn)題，要結(jié)合實(shí)際的運(yùn)算和分析來(lái)對(duì)厚度做出合理要求，既要減小其支承結(jié)構(gòu)的尺寸，也要滿(mǎn)足減振的剛度要求。

3、控制振動(dòng)路徑水電站廠(chǎng)房機(jī)組支承結(jié)構(gòu)振動(dòng)的原因與振動(dòng)傳遞的路徑密不可分，因此，在振動(dòng)的路徑上，要對(duì)其進(jìn)行有效地控制。對(duì)于這些路徑的存在，其主要是機(jī)組振動(dòng)通過(guò)風(fēng)罩傳遞到發(fā)電機(jī)層樓上，另一部分的振動(dòng)，則來(lái)源于蝸殼的壓力脈動(dòng)，也有尾水管的壓力脈動(dòng)，這些作用力可以傳遞到整個(gè)廠(chǎng)房中，既可以作用到廠(chǎng)房外圍的混凝土上，也可以通過(guò)頂蓋、導(dǎo)軸承機(jī)架等傳遞到結(jié)構(gòu)上形成振動(dòng)影響。因此要對(duì)這些振動(dòng)的途徑進(jìn)行控制，那么應(yīng)切斷或延長(zhǎng)機(jī)組振動(dòng)的傳遞路徑，對(duì)于風(fēng)罩的布置，應(yīng)與廠(chǎng)房放電機(jī)層樓板整體有效連接，減少振動(dòng)的影響。

參考文獻(xiàn)：

[1]馬震岳，沈成能，王溢波等.紅石水電站廠(chǎng)房的機(jī)組誘發(fā)振動(dòng)及抗振加固研究[J].水力發(fā)電學(xué)報(bào)，2002（1）：28-36.

[2]練繼建，張輝東，王海軍等.水電站廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)[J].水利學(xué)報(bào)，2007，38（3）：361-364.

[3]歐陽(yáng)金惠，陳厚群，張超然等.156m 水位下三峽水電站15#機(jī)組廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)的振動(dòng)安全研究[J].水利水電技術(shù)，2007，38（9）：48-51.

[4]宋志強(qiáng)，馬震岳.水電站機(jī)組與廠(chǎng)房耦聯(lián)振動(dòng)測(cè)試及有限元數(shù)值反饋計(jì)算[J].水力發(fā)電學(xué)報(bào)，2012，31（2）：170-174.

上接第382頁(yè)

致的?，F(xiàn)階段可以從以下幾個(gè)方面進(jìn)行基本的狀態(tài)檢修：統(tǒng)計(jì)電力電纜的缺陷率；確定檢查種類(lèi)和項(xiàng)目；加強(qiáng)專(zhuān)業(yè)技術(shù)監(jiān)督，保證各種試驗(yàn)所獲得的數(shù)據(jù)準(zhǔn)確、完整；根據(jù)變電的運(yùn)行狀態(tài)確定響應(yīng)的維修周期。

3.結(jié)語(yǔ)

總的來(lái)說(shuō)，實(shí)施狀態(tài)檢修減少了停電試驗(yàn)和檢修的盲目性，可減少設(shè)備每年維護(hù)費(fèi)用以及系統(tǒng)的停電時(shí)間。同時(shí)可以在運(yùn)行狀態(tài)下發(fā)現(xiàn)電氣設(shè)備的絕緣缺陷，提高了電力系統(tǒng)運(yùn)行的可靠性。因此我國(guó)變電站工作人員應(yīng)全面地收集電氣設(shè)備的各項(xiàng)信息數(shù)據(jù)，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行技術(shù)分析，準(zhǔn)確判斷電氣設(shè)備的健康狀態(tài)，從而制定相應(yīng)的檢修計(jì)劃，確保電氣設(shè)備的可靠性。

參考文獻(xiàn)：

[1]彭麗軍.淺談變電一次設(shè)備及檢修的安全運(yùn)行[J].通訊世界.2013（21）.

[2]陳宏海.變電一次設(shè)備狀態(tài)檢修技術(shù)探討[J].科技創(chuàng)業(yè)家.2013（16）.

[3]羅應(yīng)偉.電力系統(tǒng)變電狀態(tài)檢修技術(shù)探討[J].科技創(chuàng)新與應(yīng)用.2013（10）.

作者簡(jiǎn)介：

莫紹津（1969-）女，廣西南寧人，助理館員，大專(zhuān)。