倪國(guó)旗++劉芳++韓非凡

摘 要： 傳統(tǒng)的微帶貼片天線(xiàn)中的輻射貼片振子都采用矩形（方形）、圓形、三角形、Y形等形狀，一般使用單饋法加入微擾激勵(lì)圓極化波，這里描述的立體式介質(zhì)埋藏微帶貼片八木天線(xiàn)中的輻射貼片振子不同于傳統(tǒng)的形狀，采用了梅花形輻射貼片振子，并在輻射貼片上開(kāi)矩形槽，用單點(diǎn)饋電激勵(lì)圓極化波。仿真結(jié)果表明在北斗射頻信號(hào)[S]（2.491 GHz±10.23 MHz）的中心頻率上，該天線(xiàn)的最大增益為8.72 dB；將梅花形貼片改變成花瓣形貼片后的仿真天線(xiàn)增益增大到8.82 dB，軸比帶寬和[S11]阻抗帶寬變寬，為實(shí)物天線(xiàn)的制作提供了依據(jù)。

關(guān)鍵詞： 介質(zhì)埋藏天線(xiàn)； 八木天線(xiàn)； 圓極化； 花瓣形貼片

中圖分類(lèi)號(hào)： TN821?34 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1004?373X（2015）17?0075?05

Design of dielectric embedded antenna applied in BeiDou terminal system

NI Guoqi1， 2， LIU Fang1， HAN Feifan1

（1. School of Information and Communication Engineering， Guilin University of Electronic Technology， Guilin 541004， China；

2. The 2nd Department， Air Force Airborne Academy， Guilin 541003， China）

Abstract： The radiation patch vibrator in traditional radiation patch antenna adopted the shapes of rectangle （square）， round， triangle and the Y shape. The infinitesimal disturbance is added by using single?feedback method to stimulate the circularly?polarized wave. The described radiation patch vibrator in Yagi antenna of spatial dielectric embedded microstrip patch is different from the traditional shapes， which adopts the quincuncial shape， and a rectangular groove is dug on the patch. The circularly?polarized wave is stimulated by single?point feed. The simulation results show that the maximum gain of the antenna is 8.72 dB at the center frequency of BeiDou radio?frequency signal [S]（2.491 GHz±10.23 MHz）. The simulation gain of the antenna is increased to 8.82 dB by changing the quincuncial patch into the petaling patch， and the bandwidth of axial ratio and [S11] impedance becomes wider， which provides the basis for producting the actual antenna.

Keywords： dielectric embedded antenna； Yagi antenna； circular polarization； petaling patch

0 引 言

北斗衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)是我國(guó)自主研發(fā)的衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)[1?2]，北斗接收終端的天線(xiàn)一般采用圓極化的極化方式，這是由于圓極化的極化方式相比線(xiàn)極化具有抗干擾能力強(qiáng)等優(yōu)勢(shì)。本文以[S]（2.491 GHz±10.23 MHz）頻段為例，借鑒微帶天線(xiàn)的圓極化技術(shù)，在輻射貼片的表面開(kāi)槽，利用單饋法分離出兩個(gè)幅度相等、相位相差90°的簡(jiǎn)并模，從而實(shí)現(xiàn)該天線(xiàn)的圓極化[3?4]。

介質(zhì)埋藏微帶天線(xiàn)是將微帶天線(xiàn)的金屬貼片完全埋入介質(zhì)中，金屬部分不與空氣接觸，從而增強(qiáng)天線(xiàn)的隱蔽性[5]。目前對(duì)介質(zhì)埋藏天線(xiàn)的研究主要集中在埋藏形式與結(jié)構(gòu)、如何增加天線(xiàn)的增益和帶寬等方面。文獻(xiàn)[6]論證介質(zhì)埋藏天線(xiàn)的可行性，其通過(guò)將相同尺寸的微帶振子天線(xiàn)、貼片對(duì)稱(chēng)振子天線(xiàn)和介質(zhì)埋藏天線(xiàn)三種天線(xiàn)做了比較。這三種天線(xiàn)除了諧振頻率和增益相差較大外，其余的差別不明顯，說(shuō)明介質(zhì)埋藏貼片振子天線(xiàn)不僅具有與微帶振子天線(xiàn)相似的性能，還能縮短天線(xiàn)的長(zhǎng)度。文獻(xiàn)[7]設(shè)計(jì)了一種新型的立體式介質(zhì)埋藏微帶八木天線(xiàn)，其與平面式介質(zhì)埋藏微帶八木天線(xiàn)相比，在增益、帶寬等方面更優(yōu)。文獻(xiàn)[8]設(shè)計(jì)了一種新型的能拓寬阻抗帶寬的寬帶微帶天線(xiàn)，其貼片形狀為一個(gè)270°的圓形，然后在其上切去一個(gè)矩形槽，在合適的位置設(shè)置饋電點(diǎn)拓寬天線(xiàn)的帶寬。此天線(xiàn)的仿真和測(cè)量阻抗帶寬（駐波比小于2）約為450 MHz，相對(duì)帶寬約為44.9%，最大增益接近于9 dBi。本文采用立體式介質(zhì)埋藏微帶八木天線(xiàn)結(jié)構(gòu)，借鑒文獻(xiàn)[8]的新型貼片思想，結(jié)合微帶天線(xiàn)圓極化技術(shù)，設(shè)計(jì)了一種新型的梅花形輻射貼片振子式天線(xiàn)，并在其基礎(chǔ)上改進(jìn)貼片形狀，從而使天線(xiàn)的仿真增益和帶寬達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

1 天線(xiàn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與優(yōu)化

1.1 天線(xiàn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

借鑒八木天線(xiàn)的結(jié)構(gòu)形式，采用層疊的方式設(shè)計(jì)成立體式介質(zhì)埋藏天線(xiàn)，天線(xiàn)的整體結(jié)構(gòu)如圖1（a）所示，天線(xiàn)包含6個(gè)介質(zhì)層（從底層依次往上分別為[h1，][h2，][h3，][h4，][h5，][h6]）、1個(gè)反射貼片振子、1個(gè)輻射貼片振子和3個(gè)引向貼片振子。反射貼片振子為正方形，正方形的邊長(zhǎng)為[L1，]中間切去一個(gè)小圓。輻射貼片振子為梅花形，由中間的正方形外加直徑為正方形邊長(zhǎng)的4個(gè)半圓組成，正方形的邊長(zhǎng)為[L2，]由于需要輻射出圓極化波，在輻射貼片振子上開(kāi)出一條矩形槽，其長(zhǎng)度為[b，]寬度為[a，]饋電點(diǎn)位于輻射貼片的[x]軸上，如圖1（b）所示。饋電點(diǎn)在輻射貼片振子的[x]軸正方向上，饋電同軸線(xiàn)外徑與反射貼片相連接。3個(gè)引向貼片振子的形狀都為圓環(huán)，外徑為[r1，]內(nèi)徑為[r2，]介質(zhì)板的尺寸為[L×L。]

1.2 介質(zhì)基板的選擇與設(shè)計(jì)

介質(zhì)基板的選擇影響介質(zhì)埋藏微帶天線(xiàn)的性能，所以選擇一種好的材料對(duì)天線(xiàn)的設(shè)計(jì)具有重要作用。在天線(xiàn)設(shè)計(jì)中廣泛使用的材料是FR?4和Rogers 5880系列的板材，但是FR?4的正切損耗值較大，天線(xiàn)的損耗大，增益不高；而使用Rogers 5880，雖然天線(xiàn)的正切損耗比較小，但是介電常數(shù)比較小，會(huì)造成介質(zhì)埋藏天線(xiàn)的體積比較大。所以綜合考慮上述因素，采用Arlon AD 450，該材料的介電常數(shù)為4.5，正切損耗值為0.003，選用的厚度為0.762 mm。

1.3 各貼片振子設(shè)計(jì)與優(yōu)化

介質(zhì)埋藏天線(xiàn)是先將傳輸線(xiàn)上的導(dǎo)行波變換成在介質(zhì)中傳播的電磁波，再由介質(zhì)傳播到自由空間。因此，電磁波在介質(zhì)中的波長(zhǎng)為：

[λ=cf0εr=λ0εr] （1）

式中：[εr]是介質(zhì)的相對(duì)介電常數(shù)。因此，天線(xiàn)的輻射貼片振子的尺寸與[λ]有關(guān)，介質(zhì)的[εr]越大，則天線(xiàn)的輻射貼片振子的尺寸越小，這樣天線(xiàn)的整體尺寸也會(huì)減小，所以相對(duì)自由空間中的天線(xiàn)，介質(zhì)埋藏天線(xiàn)可以減小天線(xiàn)的尺寸。根據(jù)介質(zhì)埋藏微帶立體式八木天線(xiàn)的原理，利用式（1）計(jì)算出輻射貼片振子的尺寸[L3=λ2≈]28.6 mm，本文的輻射貼片采用正方形和半圓組合的形狀，根據(jù)等面積法，[L23=L22+πL222×4，]可得[L2≈]17.7 mm。

根據(jù)八木天線(xiàn)的原理，引向貼片的尺寸小于輻射貼片的尺寸，輻射貼片的尺寸小于反射貼片的尺寸[9?10]，反射貼片的邊長(zhǎng)初值設(shè)置為[L1=]35 mm，其中間的小圓半徑設(shè)置為[r0=]2 mm，引向貼片采用圓環(huán)形貼片，其內(nèi)徑初值設(shè)置為[r2=1] mm，外徑初值設(shè)置為[r1=6]mm。

為了便于實(shí)物的加工制作，介質(zhì)層的厚度均設(shè)置為單層Arlon AD 450介質(zhì)板厚度的整數(shù)倍，即[h1=h6]=7.62 mm，[h2]=3.81 mm，[h3=h4=h5=]15.24 mm。設(shè)置矩形槽的長(zhǎng)度初值為[a=]13 mm，寬度初值[b=]3 mm，同軸饋電點(diǎn)的位置位于輻射貼片的[x]軸正方向上[（xc，0）=]（6 mm，0 mm）處，介質(zhì)板的尺寸設(shè)置為[L×L=]40 mm×40 mm。

根據(jù)上述設(shè)置天線(xiàn)的各個(gè)尺寸大小，使用電磁仿真軟件HFSS 13進(jìn)行仿真優(yōu)化，優(yōu)化后的天線(xiàn)尺寸如表1所示。

1.4 梅花形輻射貼片振子的改進(jìn)設(shè)計(jì)

從圖1（b）的梅花形輻射貼片振子的形狀可以看出，梅花形貼片中相鄰兩個(gè)半圓之間的過(guò)渡太尖銳，為了過(guò)渡平緩，在中間增加一個(gè)扇形的結(jié)構(gòu)，改進(jìn)后的花瓣形輻射貼片振子結(jié)構(gòu)如圖2所示，天線(xiàn)的其他結(jié)構(gòu)及其尺寸都不變。

對(duì)改進(jìn)后的天線(xiàn)進(jìn)行仿真優(yōu)化，優(yōu)化后的天線(xiàn)尺寸如表2所示。

1.5 天線(xiàn)饋電設(shè)計(jì)

由于圓極化電磁波可以入射對(duì)稱(chēng)目標(biāo)，因此將其應(yīng)用到移動(dòng)通信和GPS領(lǐng)域能夠抑制雨霧干擾和抵抗多徑反射[11]。所以，我國(guó)北斗衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)內(nèi)所有衛(wèi)星發(fā)射的信號(hào)都是圓極化電磁波。因此，在設(shè)計(jì)介質(zhì)埋藏天線(xiàn)的饋電方式時(shí)也采用圓極化的極化方式。

目前圓極化微帶天線(xiàn)主要由諧振式和行波式實(shí)現(xiàn)[12]，諧振式可分為單饋法、多饋法和多元法。由于單饋法具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、無(wú)需外加相移網(wǎng)絡(luò)和功分器等優(yōu)點(diǎn)，因此本文采用單點(diǎn)同軸饋電，基于腔模理論，通過(guò)引入幾何微擾，破壞饋電平衡性，使得簡(jiǎn)并模分離，產(chǎn)生兩個(gè)輻射正交極化的簡(jiǎn)并模[13]，從而實(shí)現(xiàn)圓極化。對(duì)于單點(diǎn)饋電的天線(xiàn)實(shí)現(xiàn)圓極化的方法也有很多種，例如細(xì)微改變天線(xiàn)形狀（切角，近似方、圓形等），表面開(kāi)槽，外加相移網(wǎng)絡(luò)等[14]。

分離單元使饋電場(chǎng)形成兩個(gè)空間正交簡(jiǎn)并模的諧振頻率發(fā)生分離， 分離的大小取決于[ΔSS]。為實(shí)現(xiàn)圓極化， 這兩個(gè)模必須達(dá)到幅值相等、相位相差90°。相等幅值可以通過(guò)適當(dāng)選擇饋電位置實(shí)現(xiàn)。產(chǎn)生90°相移的方法有兩種：一種是設(shè)置合適的饋電點(diǎn)位置，另一種是設(shè)置合適的分離單元尺寸。

本文以一種表面開(kāi)槽的方法實(shí)現(xiàn)圓極化，即在梅花形微帶輻射貼片振子上切去一個(gè)矩形槽，如圖1（b）所示。這一部分的面積為[ΔS=a×b，]其中[b]為矩形槽的長(zhǎng)度，[a]為矩形槽的寬度。[Q]與[ΔSS]之間的關(guān)系式[15]為：

[（Q2-1）Q2（2Q2-1）（M2+N2）=MN1+（2Q2-1）MNM2+N2] （2）

在此方程中，[M=（1+mΔSS），N=（1+nΔSS），]本文設(shè)計(jì)的天線(xiàn)饋電點(diǎn)位于[x]軸正方向上，可將其歸為A類(lèi)。A類(lèi)實(shí)現(xiàn)圓極化的條件是：

[ΔSS=12Q] （3）

式中：[Q]是貼片的品質(zhì)因素，貼片面積為[S=（1+π）L22]。

經(jīng)過(guò)理論推導(dǎo)可知，只要簡(jiǎn)并分離單元滿(mǎn)足式（3），即可實(shí)現(xiàn)對(duì)此種貼片振子饋電的圓極化。

2 仿真實(shí)驗(yàn)與實(shí)物測(cè)試結(jié)果分析

2.1 梅花形輻射貼片振子式天線(xiàn)仿真結(jié)果分析

梅花形輻射貼片振子式天線(xiàn)仿真結(jié)果如圖3所示。

從圖3（a）可以看出，小于-10 dB的頻帶范圍為2.333～2.738 GHz，天線(xiàn)的相對(duì)帶寬約為16.26%。從圖3（b）可以看出，2.366～2.557 GHz頻段范圍內(nèi)的軸比小于3 dB，軸比帶寬為191 MHz，滿(mǎn)足北斗天線(xiàn)20 MHz軸比帶寬的要求。天線(xiàn)在2.491 GHz處的方向圖如圖3（c）所示，E面半功率波束寬度為66°，H面半功率波束寬度為66°。從圖3（d）可以看出，天線(xiàn)在2.491 GHz頻點(diǎn)處，在最大增益方向上右旋圓增益比左旋圓增益高31.774 dB，所以天線(xiàn)的極化方式為右旋圓極化方式。天線(xiàn)單元在2.491 GHz處的仿真增益約為8.72 dB。

從上述仿真結(jié)果分析可以看出，本文設(shè)計(jì)的介質(zhì)埋藏微帶天線(xiàn)能夠滿(mǎn)足北斗接收終端天線(xiàn)的各項(xiàng)性能指標(biāo)要求。

2.2 花瓣形輻射貼片振子式天線(xiàn)仿真結(jié)果分析

花瓣形輻射貼片振子式天線(xiàn)仿真結(jié)果如圖4所示。

從圖4（a）可以看出，具有花瓣形輻射貼片振子天線(xiàn)的[S11]曲線(xiàn)小于-10 dB的頻率范圍為2.337～2.75 GHz，相對(duì)帶寬約為16.58%。從圖4（b）可以看出，E面波束寬度和H面波束寬度均為65°。從圖4（c）可以看出，在最大輻射方向上右旋圓增益比左旋圓增益大23.8 dB，所以極化方式為右旋圓極化方式。從圖4（d） 可以看出，天線(xiàn)在2.373～2.571 GHz頻帶范圍內(nèi)軸比小于3 dB，軸比帶寬為198 MHz。天線(xiàn)單元在2.491 GHz頻點(diǎn)上的最大增益為8.82 dB。

以上兩種輻射貼片振子式天線(xiàn)的性能比較如表3所示。

通過(guò)上述參數(shù)的比較，可以看出：花瓣形輻射貼片振子式天線(xiàn)的各項(xiàng)性能略?xún)?yōu)于梅花形輻射貼片振子式天線(xiàn)。出現(xiàn)此結(jié)果的主要原因是：在梅花形貼片振子的相鄰半圓之間加入扇形貼片，扇形貼片相當(dāng)于在其梅花形貼片振子旁邊增加了4個(gè)寄生貼片，而增加寄生貼片可增加天線(xiàn)的增益，拓寬天線(xiàn)的帶寬，因此前者的增益更高，帶寬更寬。

2.3 花瓣形輻射貼片振子式天線(xiàn)實(shí)物測(cè)試結(jié)果分析

將花瓣形輻射貼片振子式天線(xiàn)制作成實(shí)物，如圖5所示，并使用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)試其[S11]參數(shù)和駐波比，其測(cè)試結(jié)果如圖6所示。

從圖6（a）可以看出，[S11]曲線(xiàn)小于-10 dB的頻率范圍在2.35～2.62 GHz內(nèi)，相對(duì)帶寬約為10.8%，比仿真的帶寬小。

另外，使用比較法測(cè)試了天線(xiàn)的增益，天線(xiàn)的最大增益為4.8 dB，天線(xiàn)增益比較低的原因有三個(gè)：

（1） 加工的誤差。天線(xiàn)加工時(shí)，蝕刻的天線(xiàn)貼片振子的尺寸（反射貼片振子，輻射貼片振子和引向貼片振子的長(zhǎng)度和寬度）對(duì)整個(gè)天線(xiàn)的增益都有影響，另外基片厚度粘接的不均勻也影響天線(xiàn)的增益。

（2） 手工粘接制作時(shí)，3個(gè)引向貼片振子之間沒(méi)有對(duì)齊，導(dǎo)致天線(xiàn)的增益降低較多。如圖7所示的[N]元八木天線(xiàn)，振子1為反射器，振子2為有源振子，振子3到[N]為引向器，[N]個(gè)振子的長(zhǎng)度分別為[2l1，][2l2，][…，][2lN，]其余振子距離反射振子的長(zhǎng)度分別為[d2，][d3，][…，][dN，]并假設(shè)振子的電流按正弦分布，則可得到各振子的波腹電流為：

[IMi=IMiejβi] （4）

式中：[IMi]為第[i]個(gè)振子上波腹電流的幅度；[βi]為第[i]個(gè)振子上的電流與第一個(gè)振子上電流的相位差。

根據(jù)天線(xiàn)陣?yán)碚?，可得八木天線(xiàn)的方向函數(shù)[16]為：

[f（θ，?）=f1（θ）?fa（θ，?）] （5）

式中：[f1（θ）]為輻射元方向函數(shù)；[fa（θ，?）]為陣因子。

由于似半波對(duì)稱(chēng)振子的方向圖函數(shù)基本相同，因此假設(shè)各單元的方向圖函數(shù)是相同的，輻射元方向圖為：

[f1（θ）=cos（kl2cosθ）-coskl2sinθ] （6）

陣因子由各單元間距和電流比決定，其一般表達(dá)式為：

[fa（θ，?）=i=1NIMiIM1ejψi] （7）

式中[ψi=（βi-β1）+k（di-d2）sinθ?sin?。]

根據(jù)對(duì)上述八木天線(xiàn)的分析，設(shè)計(jì)的立體式微帶八木天線(xiàn)的最大輻射方向是在（[θ=0，?=0]）方向上。其中的一個(gè)引向貼片振子沒(méi)有與其他引向貼片振子對(duì)齊， 會(huì)影響該振子的相位差，從而影響陣因子，繼而影響天線(xiàn)的增益。

（3） 饋電方式選擇不當(dāng)。本文的同軸饋電焊接方法為：將同軸線(xiàn)內(nèi)芯探針與輻射貼片饋電點(diǎn)焊接，同軸線(xiàn)的屏蔽層與設(shè)計(jì)的天線(xiàn)的反射貼片焊接起來(lái)，這樣就容易造成同軸電纜的芯線(xiàn)和屏蔽網(wǎng)兩者的電流失去平衡，使饋線(xiàn)的屏蔽網(wǎng)也成了天線(xiàn)輻射器的一部分，惡化了天線(xiàn)的參數(shù)，使天線(xiàn)的增益降低。在后續(xù)的天線(xiàn)設(shè)計(jì)中，使用巴倫結(jié)構(gòu)的饋電形式解決，采用[14]波長(zhǎng)扼流套阻止同軸線(xiàn)外壁電流回流。

3 結(jié) 語(yǔ)

本文根據(jù)八木天線(xiàn)理論和天線(xiàn)饋電圓極化技術(shù)，設(shè)計(jì)出梅花形輻射貼片振子式天線(xiàn)的各個(gè)貼片尺寸初值，利用HFSS軟件進(jìn)行建模仿真和優(yōu)化，優(yōu)化后的天線(xiàn)性能符合北斗接收終端的天線(xiàn)設(shè)計(jì)要求。為了使天線(xiàn)性能更優(yōu)，對(duì)輻射貼片振子的形狀進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)，通過(guò)對(duì)這兩種天線(xiàn)的性能結(jié)果比較表明，經(jīng)過(guò)改進(jìn)后的天線(xiàn)增益較高，相對(duì)帶寬較大，軸比帶寬較大，更符合設(shè)計(jì)要求。該天線(xiàn)可以作為一個(gè)陣元，為后續(xù)需要更大增益的中、大型天線(xiàn)陣設(shè)計(jì)奠定基礎(chǔ)。

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