曹小勛
(大唐陜西府谷煤電有限責任公司,陜西 榆林719000)
由于煤層開采向深部發(fā)展,煤層所處原始應力也隨之增高[1-2],結(jié)果導致巷道圍巖松動圈變大。根據(jù)圍巖松動圈理論[3-6]確定錨桿支護各種參數(shù)時,錨桿支護參數(shù)(如錨桿直徑、長度、間排距)主要受到松動圈大小的影響。長期以來,眾多學者針對如何提高、完善錨桿支護效果進行了深入研究,文獻[7]認為巷道之所以發(fā)生變形破壞,其中一個重要原因就是支護結(jié)構(gòu)或者錨桿支護的參數(shù)不夠合理,此外作者還認為,對巷道的支護應該突出重點,在巷道變形破壞較嚴重的關鍵部位可以加強支護,從而更加有效的控制巷道的整體變形;文獻[8]認為,回采巷道錨桿支護在工作面回采之前,支護結(jié)構(gòu)已經(jīng)趨于穩(wěn)定,但是在工作面回采開始之后,超前采煤工作面一定范圍內(nèi),回采巷道錨桿支護將會受到超前支承壓力的強烈影響;文獻[9]認為,根據(jù)我國現(xiàn)在錨桿支護領域存在的普遍問題,總結(jié)提出了2種主要的錨桿設計方法。
首山礦11061回風巷道埋深達到600m,但是該巷道錨桿支護參數(shù)依然與淺埋深巷道一致,其錨桿支護參數(shù)(如錨桿直徑、長度、間排距)已經(jīng)不能滿足支護要求,因此礦方對原支護方案進行了優(yōu)化。本文運用數(shù)值模擬、現(xiàn)場實測的方案對優(yōu)化方案支護效果進行了研究,為深部巷道錨桿支護參數(shù)的優(yōu)化提供了技術支持。
首山礦煤層傾角平均11°,煤層厚度為4.1m。11061回風巷道為全煤層巷道,巷道斷面形狀為直墻半圓拱,凈寬4m,墻高1.4m。原支護參數(shù)見圖1(a),錨桿規(guī)格為φ20×1800mm,錨桿間排距為800mm×800mm,錨桿外露長度為50mm,每一根錨桿配2卷樹脂錨固劑,噴層厚度為50mm。優(yōu)化方案支護參數(shù)見圖1(b),優(yōu)化方案主要在原方案基礎上“加長錨桿+關鍵部位加密錨桿”,具體為:①錨桿規(guī)格由φ20×1800mm變?yōu)棣?0×2400mm;②在巷道右拱肩加設一排錨桿,錨桿與水平面夾角為60°;③在巷道兩幫和底板各加設一排錨桿,底板錨桿與水平面夾角為45°,兩幫錨桿與水平面夾角為10°。
運用有限差分軟件FLAC3D進行數(shù)值模擬,由于煤層傾角較小,煤巖層在建模時均設置為0°。模型長、寬、高分別為30m、25m、5m,模型共計22350個單元,23476個節(jié)點。模型上邊界設置為自由面,施加上覆巖層自重應力,約為17.5MPa;模型其它邊界均設置為固定邊界。由于煤層埋深較大,并且沒有構(gòu)造影響,應力狀態(tài)接近靜水壓力狀態(tài),水平應力與垂直應力接近,因此側(cè)壓系數(shù)取1。煤巖層的破壞準則為Mohr-Coulomb準則,采用cable命令生成錨桿(索),采用shell命令生成混凝土噴層。各層煤巖層物理力學參數(shù)圖表1所示。
兩方案的圍巖位移分布如圖2所示。分析圖2(a)和圖2(d)可知,最大水平位移出現(xiàn)在兩個拱肩的下部,原支護方案為325mm,優(yōu)化支護方案為118mm,優(yōu)化方案比原方案減小了63.6%;分析圖2(b)和圖2(e)可知,最大垂直位移出現(xiàn)在底板,原支護方案為260mm,優(yōu)化支護方案為120mm,優(yōu)化方案比原方案減小了63.6%;分析圖2(c)和圖2(f)可知,巷道采用優(yōu)化方案后總位移量明顯減小。
圖2 兩方案圍巖位移分布比較
優(yōu)化方案在11061回風巷道進行了應用。分析巷道圍巖位移量-時間曲線(圖3)可知,巷道掘進開始階段圍巖變形比較劇烈(即圖3中劇烈區(qū)),隨后巷道變形進入緩慢增加階段(即圖3中趨穩(wěn)區(qū)),最后圍巖位移進入穩(wěn)定階段(即圖3中穩(wěn)定區(qū))。穩(wěn)定后巷道頂?shù)装逡平?4mm,兩幫移近量66mm,巷道圍巖變形控制較好。
圖3 11061 回風巷道圍巖位移量變化曲線
隨著煤礦開采深度增加,11061回風巷道錨桿支護參數(shù)需要進行優(yōu)化。FLAC3D模擬結(jié)果表明:優(yōu)化方案最大水平位移減少了63.6%,最大垂直位移減少了54.9%?,F(xiàn)場應用表明:采用優(yōu)化方案后,巷道支護效果較好,巷道頂?shù)装逡平?4mm,兩幫移近量66mm,本文研究成果為深部巷道錨桿支護參數(shù)優(yōu)化提供了技術參考。
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