楊琦，韓天真，2，郭慶奎，原永禹，孫建軍

（1.中國電力科學(xué)研究院，北京100192；2.華北電力大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院，保定071003；3.中國石油化工股份有限公司天津分公司，天津300271）

企業(yè)電網(wǎng)低頻減載與馬達低壓保護優(yōu)化協(xié)調(diào)

楊琦1，韓天真1，2，郭慶奎3，原永禹3，孫建軍3

（1.中國電力科學(xué)研究院，北京100192；2.華北電力大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院，保定071003；3.中國石油化工股份有限公司天津分公司，天津300271）

基于軌跡的時域動態(tài)仿真分析方法，分析得出大型工業(yè)電網(wǎng)在孤島運行時低頻減載措施與馬達低壓保護配置間普遍存在的問題，提出了低頻減載措施與電動機低壓保護協(xié)調(diào)配合策略。文中以某大型煉化企業(yè)電網(wǎng)為例，模擬了嚴重故障下企業(yè)電網(wǎng)孤島運行全過程，校核了現(xiàn)有企業(yè)電網(wǎng)低頻減載措施與電動機低壓保護定值間的配合情況，采取搜索+校驗的方法，結(jié)合電壓、頻率變化軌跡，給出企業(yè)電網(wǎng)低頻減載與低壓保護定值的協(xié)調(diào)配合方案，確保了企業(yè)電網(wǎng)安全穩(wěn)定運行。

低頻減載；低壓脫扣；協(xié)調(diào)配置；孤島運行；頻率

隨著智能電網(wǎng)技術(shù)的發(fā)展，“源-網(wǎng)-荷”協(xié)調(diào)控制已成未來發(fā)展的趨勢。大型工業(yè)電網(wǎng)通過技術(shù)革新、電網(wǎng)升級改造，建立了完善的控制和通訊系統(tǒng)，具備了自治、自愈的部分功能，特別是在大電網(wǎng)嚴重故障下，企業(yè)電網(wǎng)能獨立穩(wěn)定運行，保證了重要工業(yè)負荷的供電可靠性，避免了企業(yè)停車，降低了經(jīng)濟損失。因此，如何保證企業(yè)電網(wǎng)在外部電網(wǎng)故障后快速、穩(wěn)定運行，減少負荷損失是當(dāng)前研究的熱點問題之一。

文獻[1]以廣州石化企業(yè)電網(wǎng)為例，結(jié)合石化企業(yè)自身特點，對企業(yè)電網(wǎng)低頻減載方案進行了整定分析。文中所述方法設(shè)定簡單，應(yīng)用最為廣泛，但由于考慮故障場景有一定的局限性，會導(dǎo)致負荷過切、欠切情況時有發(fā)生，不能滿足企業(yè)實際運行要求。文獻[2-6]揭示了輻射性電網(wǎng)電壓崩潰與感應(yīng)電動機堵轉(zhuǎn)直接的耦合關(guān)系，同時給出了感應(yīng)電動機連鎖堵轉(zhuǎn)的分析方法。文獻[7-9]分析了低頻切負荷與低壓切負荷之間的耦合關(guān)系，指出孤立整定低頻減載UFLS（under-frequency load shedding）和低壓減載UVLS（under-voltage load shedd-ing）即可能造成嚴重過控，又可能由于控制負效應(yīng)形成欠控的現(xiàn)象。研究主要針對傳統(tǒng)輸電網(wǎng)進行分析，對于大型工業(yè)電網(wǎng)而言，所提方法缺乏適應(yīng)性，沒有考慮工業(yè)電網(wǎng)自身的特點。

本文基于軌跡的時域動態(tài)仿真分析方法，得出大型工業(yè)電網(wǎng)在孤島運行時低頻減載措施與馬達低壓保護配置間普遍存在的問題，通過仿真模擬分析，基于電壓、頻率變化軌跡，定量分析給出了低頻減載措施與電動機低壓保護協(xié)調(diào)配合策略，構(gòu)建了目標函數(shù)。最后，通過實際算例驗證了方法的有效性、實用性。

1 外部電網(wǎng)嚴重故障后大型工業(yè)電網(wǎng)孤島運行特性分析

1.1 工業(yè)電網(wǎng)暫態(tài)電壓變化規(guī)律

目前，大型工業(yè)電網(wǎng)一般集發(fā)電、供電、用電于一體，網(wǎng)內(nèi)負荷以異步電動機為主（如：風(fēng)機、壓縮機、造粒機等），電動機負荷比例達85%～95%左右。計及機電暫態(tài)過程中選取感應(yīng)電動機三階模型[11]作為研究對象，電動機在dq0坐標系下，其描述方程如下。

電動機轉(zhuǎn)子運動方程和電磁暫態(tài)方程為

式中：Rs、Xs、XM、RR、XR分別為定子電阻、定子電抗、激磁電抗、轉(zhuǎn)子電阻和轉(zhuǎn)子電抗；f0=50 Hz。

正常運行時，電動機電磁轉(zhuǎn)矩和機械轉(zhuǎn)矩相互平衡，電磁轉(zhuǎn)矩公式為

式中：scr為臨界轉(zhuǎn)差；Memax為最大轉(zhuǎn)矩，Memax≈為電動機定轉(zhuǎn)子漏抗之和。

當(dāng)外部聯(lián)絡(luò)線發(fā)生嚴重故障后，企業(yè)電網(wǎng)母線電壓會發(fā)生大幅暫降，電壓過低時，異步電動機會迅速減速甚至停轉(zhuǎn)，同時，在停轉(zhuǎn)過程中，異步電動機吸收的有功功率變小，而吸收的無功功率反而迅速上升，導(dǎo)致壓降增大，端電壓進一步下降，轉(zhuǎn)子滑差單調(diào)上升直至電動機堵轉(zhuǎn)失穩(wěn)。在惡劣情況下，感應(yīng)電動機群將由單臺電動機開始堵轉(zhuǎn)發(fā)展到大量感應(yīng)電動機連鎖堵轉(zhuǎn)的情況，將會引發(fā)電機轉(zhuǎn)子的相對運動，甚至使發(fā)電機之間失去同步[12]，導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)。

在實際生產(chǎn)中，企業(yè)電網(wǎng)為了保證電動機自身設(shè)備安全，網(wǎng)內(nèi)電動機按照負荷重要程度、母線電壓等級等配置了電動機低壓保護UVT（under voltage tripping），實現(xiàn)了設(shè)備的保護。

1.2 工業(yè)企業(yè)電網(wǎng)頻率變化規(guī)律

外部聯(lián)絡(luò)線故障，大型工業(yè)電網(wǎng)孤島運行后，系統(tǒng)有功功率不平衡，企業(yè)電網(wǎng)出現(xiàn)一系列動態(tài)響應(yīng)，企業(yè)電網(wǎng)內(nèi)的頻率變化速率及最終穩(wěn)態(tài)值由4個因素[13]決定：企業(yè)電網(wǎng)功率缺額量、剩余發(fā)電機轉(zhuǎn)動慣量，負荷頻率特性以及系統(tǒng)旋轉(zhuǎn)備用容量。

企業(yè)電網(wǎng)頻率變化量可表示為

式中：f0為系統(tǒng)初始頻率；DT為系統(tǒng)總阻尼系數(shù)；PG為企業(yè)電網(wǎng)內(nèi)發(fā)電機輸出有功功率；PL為在系統(tǒng)頻率為f0時的負載有功功率；ω為發(fā)電機組的轉(zhuǎn)子角速度；M為系統(tǒng)慣性常數(shù)；KL為負荷的頻率調(diào)節(jié)系數(shù)。其中，企業(yè)電網(wǎng)內(nèi)負荷功率會隨著頻率波動而變化，單位頻率變化對應(yīng)的負荷功率變化關(guān)系由KL表示，KL值的選取[14]一般參考表1所示。

企業(yè)電網(wǎng)受電方式下，斷開外部聯(lián)絡(luò)線孤島運行后，網(wǎng)內(nèi)發(fā)電機不能快速增加功率輸出，頻率變化程度很大程度取決于負荷（馬達負荷）的頻率敏感特性。為了防止電網(wǎng)長時間運行于非正常頻率范圍，需要配置低頻減載裝置切除部分負荷，保證企業(yè)電網(wǎng)安全、穩(wěn)定運行[15-19]。

1.3 工業(yè)企業(yè)電網(wǎng)頻率和電壓耦合關(guān)系

企業(yè)電網(wǎng)中電動機低壓保護（UVT）和低頻減載（UFLS）一般都是按照離線預(yù)決策實時匹配的模式進行配置，在設(shè)置定值時，分別針對企業(yè)電網(wǎng)內(nèi)可能出現(xiàn)的電壓波動（晃電事故）和低頻問題分別進行配置。實際上，在一些事故過程中，低壓問題和低頻問題會同時出現(xiàn)、相互耦合。

某大型工業(yè)企業(yè)電網(wǎng)0 s其外部聯(lián)絡(luò)線發(fā)生三相短路故障，0.12 s后故障切除、相應(yīng)開關(guān)動作，企業(yè)電網(wǎng)轉(zhuǎn)為孤島運行方式。企業(yè)電網(wǎng)中電壓、頻率變化情況如圖1所示。

表1 負荷頻率特性值Tab.1Load frequency characteristic specifications

圖1 企業(yè)電網(wǎng)孤島運行、電壓頻率變化曲線Fig.1Voltage and frequency curves when the enterprise under island operation

短路故障發(fā)生后前期，此時系統(tǒng)沒有足夠的無功電源儲備，母線電壓大幅跌落，電動機會迅速減速，部分大型電機甚至停轉(zhuǎn)，加劇了系統(tǒng)內(nèi)無功功率的需求，使電壓水平進一步惡化。為了避免電動機堵轉(zhuǎn)或者連鎖堵轉(zhuǎn)現(xiàn)象的發(fā)生，如圖1所示，在此過程中，0～1.5 s內(nèi)企業(yè)電網(wǎng)會有部分電動機因低壓保護配置自動切除，有效遏制電壓的降落，一定程度上有利于電網(wǎng)頻率的恢復(fù)。

同時，由于企業(yè)電網(wǎng)正常運行方式為受電方式，當(dāng)聯(lián)絡(luò)線斷開后，造成一定的有功功率缺額，會導(dǎo)致低頻問題的發(fā)生，系統(tǒng)頻率的變化軌跡取決于發(fā)電機、負荷及系統(tǒng)的頻率調(diào)節(jié)特性，相較電壓的變化而言，頻率降落速度和恢復(fù)速度都相對緩慢，低頻減載各輪次設(shè)定的啟動頻率與時延，也影響了頻率快速恢復(fù)。

在故障發(fā)生后的前期，電網(wǎng)內(nèi)負荷功率的變化主要取決于電網(wǎng)內(nèi)電壓的變化，而后期主要取決于系統(tǒng)頻率的變化。

2 當(dāng)前低頻減載措施與電動機低壓保護定值存在的問題

工業(yè)企業(yè)電網(wǎng)低頻減載配置方案同傳統(tǒng)大電網(wǎng)類似，首先預(yù)估出企業(yè)電網(wǎng)可能出現(xiàn)的最大功率缺額，依據(jù)“逐步逼近法”理論，配置出適當(dāng)?shù)妮喆蝿幼黝l率，以達到穩(wěn)定電網(wǎng)頻率的目的。在企業(yè)電網(wǎng)中低頻減載配置一般選3～7輪，級差0.2～0.3 Hz，延時0.2～0.3 s。企業(yè)電網(wǎng)中發(fā)生電壓跌落等問題時，通常依賴馬達低壓脫扣裝置以保證企業(yè)電網(wǎng)電壓穩(wěn)定[15]，馬達低壓脫扣時間在考慮設(shè)備承受能力的基礎(chǔ)上，依據(jù)生產(chǎn)流程中各電機不同重要程度分組進行整定，按照馬達重要程度、容量、電壓等級分為3～4個低壓脫扣輪次，如某企業(yè)典型的低壓脫扣輪次配置如下：

第1輪次：延時0.1～0.2 s，電壓0.6～0.7 p.u.；

第2輪次：延時0.5 s左右，電壓0.6～0.7 p.u.；

第3輪次：延時0.5～1.5 s左右，電壓為0.4～0.5 p.u.；

第4輪次：延時5～10s左右，電壓0.4～0.5p.u.；

通過上述分析可知，目前，工業(yè)企業(yè)電網(wǎng)在低頻減載設(shè)置和馬達低壓脫扣配置過程中均是針對于低壓、或者低頻狀況單一場景進行的，兩者間完全孤立、缺乏相互協(xié)調(diào)。在外部電網(wǎng)發(fā)生嚴重故障，大型工業(yè)電網(wǎng)由并網(wǎng)轉(zhuǎn)為孤網(wǎng)運行的過程中，電壓大幅跌落和低頻問題均會發(fā)生，兩者相互耦合、共同存在，此時采取單一的控制策略將很難同時保證電壓和頻率的有效控制，相反，由于電動機低壓保護定值設(shè)置不當(dāng)或與低頻減載措施不協(xié)調(diào)，導(dǎo)致原有低頻減載措施“失配”，過切或欠切時有發(fā)生。

3 企業(yè)電網(wǎng)低頻減載措施與電動機低壓保護配置協(xié)調(diào)控制策略

3.1 低頻減載措施與電動機低壓保護定值協(xié)調(diào)配合目標企業(yè)電網(wǎng)低頻減載措施和電動機低壓保護定值協(xié)調(diào)控制的目標為：在發(fā)生嚴重故障條件下，企業(yè)電網(wǎng)孤島運行過程中，在保證系統(tǒng)電壓、頻率在安全約束運行范圍的前提下，使系統(tǒng)損失的負荷最小。其目標函數(shù)為

式中：PCUT為電網(wǎng)孤島運行整個過程中總切除有功功率；為電動機因低壓保護動作切除有除的有功功率為企業(yè)電網(wǎng)內(nèi)低頻減載共同切除的有功功率為第m個負荷母線第t輪低頻減載切除的有功功率。

整個過程的約束條件分別為

1）功率平衡約束

企業(yè)電網(wǎng)故障發(fā)生切除相應(yīng)的負荷后仍然要保持系統(tǒng)功率的平衡，公式為式中：

PGi為第i臺發(fā)電機有功出力；PLm為第m個負荷母線的有功功率；Ploss為企業(yè)電網(wǎng)有功損耗；PD為由擾動引起的有功偏差；PC為控制引起的有功偏差；一般，當(dāng)企業(yè)電網(wǎng)穩(wěn)定狀態(tài)下PC、PD較??；為第m個負荷母線初始有功功率。

2）發(fā)電機的運行約束條件

式中：PGi、PGimin、PGimax分別為第i臺發(fā)電機有功出力及其上下限；QGi、QGimin、QGimax分別為第i臺發(fā)電機無功出力及其上下限。

3）電網(wǎng)電壓約束條件

式中，Ui為系統(tǒng)孤島穩(wěn)定運行后母線電壓的標幺值。

4）電網(wǎng)頻率的約束條件

本文選取某實際煉化企業(yè)電網(wǎng)進行分析，電網(wǎng)內(nèi)裝機總量為440 MW，共包含8臺發(fā)電機組：其中100 MW機組兩臺，60 MW、30 MW機組各兩臺，電網(wǎng)內(nèi)負荷總量為430 MW，電網(wǎng)采取“以熱定電”的開機方式，正常運行時機組出力在300 MW～400 MW之間，企業(yè)電網(wǎng)為受電方式。煉化企業(yè)中負荷曲線變化較小，用電負荷相對平穩(wěn)，網(wǎng)內(nèi)負荷主要是大型異步電動機負荷，以大型異步電動機拖動的風(fēng)機、壓縮機以及隔爆或增安型異步電動機拖動的機泵為主，電動機負荷占總用電負荷的85%以上，同時有少量的照明等靜態(tài)負荷。

式中，fi為系統(tǒng)孤島穩(wěn)定運行后電網(wǎng)頻率最終穩(wěn)定值，Hz。

3.2 低頻減載措施與電動機低壓保護定值協(xié)調(diào)配合流程

整個優(yōu)化配置流程如圖2所示，優(yōu)化的目標為：保證企業(yè)電網(wǎng)安全穩(wěn)定運行的同時，損失負荷量最小。在此過程中，考慮了可能的各種組合方案、故障形式，最終，綜合比較選擇出適用于不同功率缺額下的最優(yōu)方案。

圖2 企業(yè)電網(wǎng)低頻低壓保護協(xié)調(diào)配合方案流程Fig.2Flow chart of the coordination scheme of low frequency and low voltage protection for the enterprise

4 實例結(jié)果與分析

企業(yè)電網(wǎng)中電動機參數(shù)IEEE推薦的典型感應(yīng)電動機參數(shù)，10 kV以上大型電動機對應(yīng)典型工業(yè)大型感應(yīng)電動機參數(shù)，6 kV及380 V電機選用小型工業(yè)電機參數(shù)，具體電動機參數(shù)見附表1所示。原電網(wǎng)內(nèi)僅部分低壓電動機設(shè)定了低壓脫扣保護（2%左右），定值為0.6 p.u.，0.1 s，其余電動機低壓脫扣功能閉鎖。企業(yè)電網(wǎng)低頻減載原始方案如表2所示。

表2 企業(yè)電網(wǎng)低頻減載方案配置Tab.2UFLS scheme for the enterprise

鑒于篇幅所限，以受電功率60 MW為例，選取迭代計算過程中3種典型配置方案進行分析。

配置方案1初始電動機低壓脫扣配置方案，低頻減載方案不變。

煉化企業(yè)電網(wǎng)外部聯(lián)絡(luò)線0.2 s發(fā)生三相短路故障，0.32 s故障切除，企業(yè)電網(wǎng)孤島運行。從圖3可以看出，0.32 s故障切除后，電網(wǎng)內(nèi)母線電壓不能完全恢復(fù)，異步電動機吸收的無功功率迅速上升，導(dǎo)致壓降增大，端電壓進一步下降，導(dǎo)致大面積電動機連鎖堵轉(zhuǎn)，最終引起網(wǎng)內(nèi)發(fā)電機功角失穩(wěn)，如圖4所示。

圖3 配置方案1苯酚6 kV母線電壓變化情況Fig.3Voltage of phenol 6 kV substation under scheme 1

圖4 配置方案1發(fā)電機功角變化曲線（6#機組為例）Fig.4Power angle curve of the 6#generationunder scheme 1

因此，在外部聯(lián)絡(luò)線發(fā)生嚴重故障的情形下，電壓問題和頻率問題同時存在于企業(yè)電網(wǎng)中，若電動機低壓脫扣配置不合理時（比例較低），將導(dǎo)致企業(yè)電網(wǎng)電壓無法控制至安全范圍內(nèi)，相反，加劇電網(wǎng)事故的進一步惡化。

配置方案2提高電動機低壓脫扣比例，按照電動機重要程度將電動機低壓脫扣配置按照如下比例進行配置。

第1輪：延時0.1 s，電壓0.6 p.u.，所占比例為10%；

第2輪：延時0.5 s左右，電壓0.6～0.7 p.u.，所占比例15%；

第3輪：延時5～10 s左右，電壓0.4～0.5 p.u.，其余電動機。

煉化企業(yè)電網(wǎng)外部聯(lián)絡(luò)線0.2 s發(fā)生三相短路故障，0.32 s故障切除，企業(yè)電網(wǎng)孤島運行。0.6 s左右，大約10 MW左右電動機低壓脫扣，網(wǎng)內(nèi)母線電壓迅速恢復(fù)穩(wěn)定，如圖5所示，此過程中頻率持續(xù)下降，下降致49.0 Hz時，觸發(fā)低頻減載第1輪動作，切除電動機負荷25 MW左右。由于，低壓脫扣動作，切換了部分負荷，導(dǎo)致低頻減載第2輪沒有觸發(fā)，低頻減載方案失配，最終，電網(wǎng)頻率穩(wěn)定在49.2 Hz左右，未達到電網(wǎng)孤島運行要求，如圖6所示。

圖5 配置方案2苯酚6 kV母線電壓變化情況Fig.5Voltage of phenol 6 kV substation under scheme 2

圖6 配置方案2企業(yè)電網(wǎng)頻率變化情況Fig.6Frequcncy of the enterprise under scheme 2

此配置方案下，由于電動機低壓脫扣方案與低頻減載方案失配，最終導(dǎo)致系統(tǒng)“欠切負荷”，系統(tǒng)頻率不能恢復(fù)至安全穩(wěn)定運行區(qū)域。

配置方案3按照電動機重要程度將電動機低壓脫扣配置按照如下比例進行配置：

第1輪：延時0.1 s，電壓0.6 p.u.，所占比例25%；

第2輪：延時0.5 s左右，電壓0.6～0.7 p.u.，所占比例25%；

第3輪：延時5～10 s左右，電壓0.4～0.5 p.u.，其余電動機。

煉化企業(yè)電網(wǎng)外部聯(lián)絡(luò)線0.2 s發(fā)生三相短路故障，0.32 s故障切除，企業(yè)電網(wǎng)孤島運行。頻率最終穩(wěn)定在50.6 Hz左右，全過程中低頻減載不動作，如圖7所示。0.6 s左右，大約95 MW左右電動機低壓切除，網(wǎng)內(nèi)母線電壓恢復(fù)至1.07 p.u.，如圖8所示。

圖7 配置方案3企業(yè)電網(wǎng)頻率變化情況Fig.7Frequcncy of the enterprise under scheme 3

圖8 配置方案3苯酚6 kV母線電壓變化情況Fig.8Voltage of phenol 6 kV substation under scheme 3

此配置方案下，電動機低壓配置比例不合理，導(dǎo)致故障過程中“過切負荷”，系統(tǒng)頻率、電壓嚴重偏高，系統(tǒng)頻率由低頻問題變?yōu)楦哳l問題。當(dāng)電動機脫扣量較大時，甚至?xí)|發(fā)發(fā)電機超速保護反復(fù)動作，電網(wǎng)振蕩失穩(wěn)。

通過上述典型3種配置方案對比分析可知，為了保障企業(yè)電網(wǎng)孤島條件下安全、穩(wěn)定運行，電動機低壓脫扣配置方案與低頻減載方案必須進行協(xié)調(diào)配合，按照第3.1、3.2節(jié)的目標函數(shù)及流程步驟，最終企業(yè)電網(wǎng)低壓減載方案及電動機低壓脫扣方案配置如表3所示。

低壓脫扣配置方案如下：

第1輪：延時0.1 s，電壓0.6 p.u.，所占比例為15%；

第2輪：延時0.5 s左右，電壓0.7 p.u.，所占比例15%；

第3輪：延時1.0 s左右，電壓0.5 p.u.，所占比例25%；

第4輪：延時5～10 s左右，電壓0.4～0.5 p.u.，其余電動機。

企業(yè)電網(wǎng)低頻減載措施將與外部聯(lián)絡(luò)線相關(guān)保護相互配合，保護動作后將觸發(fā)低頻減載裝置投入運行。

表3 企業(yè)電網(wǎng)低頻減載方案配置Tab.3TheUFLS scheme for the enterprise

5 結(jié)語

本文針對大型工業(yè)電網(wǎng)在孤島運行時低頻減載措施與馬達低壓保護配置間普遍存在的失配問題，基于軌跡的時域動態(tài)仿真分析方法，構(gòu)建了保證企業(yè)電網(wǎng)孤島穩(wěn)定運行最優(yōu)協(xié)調(diào)控制策略。并以某大型煉化企業(yè)電網(wǎng)為例，對該地區(qū)的低頻減載方案、馬達低壓保護配置方案進行綜合評價分析，得出了最佳配置方案，保證了大型工業(yè)電網(wǎng)在嚴重故障擾動下，電網(wǎng)能穩(wěn)定運行，損失負荷量最小。

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Coordination Strategy of Low Frequency Load Shedding and Under-voltage Tripping of Motors in Large Industrial Power Grid

YANG Qi1，HAN Tianzhen1，2，GUO Qingkui3，YUAN Yongyu3，SUN Jianjun3
（1.China Electric Power Research Institute，Beijing 100192，China；2.School of Electrical and Electronic Engineering，North China Electric Power University，Baoding 071003，China；3.China Petroleum&Chemical Corporation Tianjin Branch，Tianjin 300271，China）

Trajectory-based time-domain dynamic simulation method is used to analyze problems of the configuration of low frequency load shedding and under-voltage tripping of the large industrial enterprise grids when island operation.In this paper，take a large petrochemical enterprise grid for example，simulations of island operation caused by the serious fault are made and the existing configurationof low frequency load shedding and the low voltage protection of motors are checked.Taking search and check method and combining the voltage and frequency curves，the coordination scheme is proposed to ensure the operation of the enterprise grid safe and stable.

under-frequency load shedding；under-voltage tripping；coordination configuration；island operation；frequency

附表1IEEE推薦的典型感應(yīng)電動機參數(shù)Schedule.1IEEE Recommended typical induction motor parameters

TM727

A

1003-8930（2015）12-0070-07

10.3969/j.issn.1003-8930.2015.12.13

楊琦（1981—），男，通信作者，博士，高級工程師，主要研究方向為電力系統(tǒng)運行分析、微型電網(wǎng)的并網(wǎng)、控制和保護技術(shù)。Email：yangqi@epri.sgcc.com.cn

韓天真（1988—），女，碩士研究生，研究方向為電力系統(tǒng)保護與控制。Email：lily19880325@126.com

郭慶奎（1963—），男，本科，高級工程師，研究方向為工業(yè)電氣自動化。Email：guoqingkui.tjsh@sinopec.com

2013-11-28；

2014-11-11