李 勇，谷 偉，李 順，張洪濤，譚靜軒

(中海油能源發(fā)展股份有限公司邊際油田開發(fā)項(xiàng)目組 天津300457)

延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)高效原油處理系統(tǒng)分析

李 勇，谷 偉，李 順，張洪濤，譚靜軒

(中海油能源發(fā)展股份有限公司邊際油田開發(fā)項(xiàng)目組 天津300457)

延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)作為延長(zhǎng)測(cè)試設(shè)備，為油田開發(fā)提供準(zhǔn)確的參數(shù)，確保油田經(jīng)濟(jì)效益。為降低油田生產(chǎn)操作費(fèi)用，需要增加原油處理系統(tǒng)對(duì)采出液進(jìn)行處理，待達(dá)到合格原油要求后進(jìn)入原油艙儲(chǔ)存待輸。鑒于延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)的特性，針對(duì)試采油田油藏產(chǎn)能、原油基本性質(zhì)等基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，確認(rèn)延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)原油處理系統(tǒng)要求及能力，并制定了工藝專業(yè)設(shè)計(jì)原則。在設(shè)計(jì)原則的指導(dǎo)下，通過工藝方案分析比選，最終確定最優(yōu)的高效原油處理系統(tǒng)。

管式油水分離器 柱狀氣液旋流分離器 高效分離器

0 引 言

延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)主要服務(wù)于渤海灣地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜、開發(fā)風(fēng)險(xiǎn)較大的油田，并不針對(duì)某一具體目標(biāo)油田。由于渤海是中國(guó)海上發(fā)現(xiàn)稠油儲(chǔ)量最多的海域，在迄今已發(fā)現(xiàn)的石油儲(chǔ)量中，稠油占85%,。鑒于以上情況，延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)工藝系統(tǒng)需要具備較強(qiáng)的適應(yīng)性，具備稠油處理能力，能滿足渤海灣75%,油田的不同工況的工藝處理要求。另外，延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)由于有限的上部空間，不能滿足常規(guī)油氣水處理設(shè)備的空間要求，因此需要采用一種高效、小型化的原油處理系統(tǒng)。本文基于工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則，進(jìn)行上部工藝系統(tǒng)比選，最終形成一套適用于延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)的高效原油處理系統(tǒng)。

1 工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則

1.1 系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則

①工藝系統(tǒng)要求具有簡(jiǎn)單、高效、適應(yīng)性強(qiáng)等特點(diǎn)；②油、氣、水處理系統(tǒng)中的設(shè)備能滿足工作時(shí)的橫傾和縱傾要求；[1]③延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)作業(yè)時(shí)間較短，一般在半年至一年，不能進(jìn)行生產(chǎn)水回注，另外限于平臺(tái)生產(chǎn)空間有限，不考慮生產(chǎn)水處理系統(tǒng)；④積極采用國(guó)內(nèi)外先進(jìn)、成熟的工藝和技術(shù)，降低工程投資；⑤延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)具備蒸汽注采功能，在現(xiàn)有生產(chǎn)區(qū)預(yù)留出蒸汽注采所需設(shè)備空間，并預(yù)留出熱采設(shè)備流程接口及燃料和電力接口；⑥工藝系統(tǒng)處理后的伴生氣要滿足燃料氣的使用需求(包括總量和壓力)，同時(shí)盡量降低工藝能耗；⑦工藝系統(tǒng)設(shè)備及管線具備防腐蝕能力；⑧考慮生產(chǎn)、操作和維修的要求。

1.2 系統(tǒng)處理能力

原油：800,m3/d；總液量：1,000,m3/d；可燃?xì)怏w：20×104,sm3/d。

1.3 系統(tǒng)處理標(biāo)準(zhǔn)

原油處理要求：原油含水率≤1%,，蒸汽飽和壓在最高儲(chǔ)存溫度下的設(shè)計(jì)值不超過當(dāng)?shù)卮髿鈮旱?.7倍。[2]

2 工藝系統(tǒng)介紹

2.1 高效原油處理工藝系統(tǒng)介紹

來(lái)自井口流體與延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)火炬分液罐(兼閉式排放罐)、燃料氣系統(tǒng)收集的液烴混合后，進(jìn)入 GLCC(柱狀氣液旋流分離器)進(jìn)行初步氣液分離。經(jīng)初級(jí)脫氣的液體進(jìn)入管式油水分離器進(jìn)行初步的油水分離，脫除井口來(lái)液中絕大部分的游離水。脫游離水后的液體(含水率≤40%,)由原油換熱器、原油加熱器加熱后進(jìn)入高效分離器進(jìn)行油氣水分離，分離出的原油達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)(含水率≤1%,，儲(chǔ)存溫度下飽和蒸汽壓小于70,kPaA)后進(jìn)入原油艙儲(chǔ)存，分離出的氣體通過燃料氣處理系統(tǒng)除去氣體中的液體及固體顆粒，分離出的生產(chǎn)水進(jìn)入生產(chǎn)水艙。

2.2 高效原油處理工藝系統(tǒng)描述

井口區(qū)生產(chǎn)的流體經(jīng)油嘴節(jié)流調(diào)壓后為 1,200,kPaA，分別進(jìn)入計(jì)量管匯和生產(chǎn)管匯。需計(jì)量的生產(chǎn)井流體(定期)進(jìn)入測(cè)試分離器進(jìn)行油、氣、水三相計(jì)量。其他各井流體在生產(chǎn)管匯與計(jì)量系統(tǒng)來(lái)的物流匯合后，輸入油氣處理系統(tǒng)進(jìn)行處理。

生產(chǎn)管匯和計(jì)量系統(tǒng)的流體與火炬分液罐(兼閉式排放罐)、燃料氣系統(tǒng)收集的流體混合后，進(jìn)入氣液分離器進(jìn)行初步氣液分離。經(jīng)初級(jí)脫氣的液體進(jìn)入管式油水分離器，進(jìn)行初步的油水分離，脫除液體中的游離水，實(shí)現(xiàn)含水率≤40%,。初步脫水后的液體經(jīng)原油換熱器及加熱器加熱到 95,℃后，進(jìn)入高效分離器進(jìn)行油、氣、水三相分離。

經(jīng)高效分離器分離出的原油達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)后(含水率≤1%,，儲(chǔ)存溫度下飽和蒸汽壓≤70,kPaA)入艙儲(chǔ)存。含水量不達(dá)標(biāo)準(zhǔn)的原油在原油換熱器之前進(jìn)入流程重新分離。分離出的燃料氣進(jìn)入燃料氣處理系統(tǒng)，脫除氣體中的液體及固體顆粒。

合格原油直接進(jìn)入儲(chǔ)油系統(tǒng)進(jìn)行儲(chǔ)存、外輸，溫度＞56,℃時(shí)，原油要進(jìn)入原油冷卻器中降溫至≤56,℃，再進(jìn)入儲(chǔ)油系統(tǒng)進(jìn)行儲(chǔ)存、外輸。

高效原油處理流程圖見圖1。

圖1 柱狀氣液旋流分離器＋管式分離分離器＋高效分離器油氣水處理工藝流程圖Fig.1 Oil-gas-water treatment process flow diagram of gas-liquid cylindrical cyclone separator＋inline dewaterer＋high effiiency separator

2.3 主要設(shè)備技術(shù)特點(diǎn)

2.3.1 高效三相分離器(STS)

此設(shè)備已經(jīng)在 QHD33-1、WZ11-1,N得到應(yīng)用，并取得了很好的應(yīng)用效果。[3]該分離器的結(jié)構(gòu)有以下優(yōu)點(diǎn)：

①采用 GLCC(柱狀旋流式氣-液分離器)進(jìn)行氣液預(yù)分離，氣液分離后再進(jìn)入臥式容器，大大減少了氣體的擾動(dòng)，提高了臥式容器中油水分離的效率。GLCC是一種高效的氣液分離器，具有很高的氣液分離效率。[4]②氣液分離后，液體從底部進(jìn)入臥式容器有利于降低來(lái)液對(duì)分離器的沖擊，并且來(lái)液從水相進(jìn)入分離器，利用“水中漂油”的方式，可以大大增強(qiáng)油水分離的效果(根據(jù)斯托克斯公式，油在水中的上浮速度遠(yuǎn)大于水在油中的下沉速度)[5]。③特別設(shè)計(jì)的高效布液板，使流體可以均勻、平穩(wěn)地進(jìn)入分離沉降段，而不至于對(duì)沉降段造成干擾，從而建立平穩(wěn)的沉降分離場(chǎng)，使油水的分離基本符合斯托克斯公式，大大提高油水分離的效果。④提高堰板的高度，因氣液經(jīng)GLCC進(jìn)行了分離，臥式容器用于油水分離的體積利用率大幅提高，有利于提高沉降分離段的體積，提高油水分離的時(shí)間，提高油水分離的效果。如果維持原油和水的沉降時(shí)間不變，可以大大減少臥式容器的體積。[6]

2.3.2 管式油水分離器(Inline Dewaterer)

管式油水分離器屬FMC公司產(chǎn)品，其油氣水處理工藝技術(shù)處于世界領(lǐng)先地位，其管式分離技術(shù)在國(guó)外普遍使用，但在國(guó)內(nèi)還未有應(yīng)用。FMC的分離設(shè)備基于離心力分離，管式分離設(shè)備替代傳統(tǒng)的重力分離，具有更小的體積和重量，更換起來(lái)方便。其特點(diǎn)如下：

①設(shè)備適用性強(qiáng)，管式氣液分離設(shè)備有 3種模式選擇，可針對(duì)不同工況選擇相應(yīng)的生產(chǎn)模式，進(jìn)一步提升了工藝處理范圍；②重量輕、體積小，占地面積為 31.1,m2，重量為 20,t，可節(jié)省較大空間和重量，從而滿足熱采作業(yè)所需的空間及重量要求；③設(shè)備簡(jiǎn)單、高效，降低了人員操作維護(hù)成本；④標(biāo)準(zhǔn)化、組塊化設(shè)計(jì)，零安裝成本，在針對(duì)不同油田不同工況時(shí)，可通過簡(jiǎn)單的更換設(shè)備核心部件，滿足不同工況要求。

管式油水分離器原理圖見圖2。

圖2 管式油水分離器原理圖Fig.2 Schematic diagram of Inline Dewaterer

管式油水分離器雖然在國(guó)外有較成熟的應(yīng)用，但在國(guó)內(nèi)尤其在渤海油田未采用過，為進(jìn)一步確認(rèn)其處理效果，針對(duì)管式油水分離器進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)。試驗(yàn)包括以下幾方面研究?jī)?nèi)容：

①通過更換油品種類，研究不同油品性質(zhì)下(3種油品)旋流分離器的分離性能；②通過改變油水乳狀液的含水率，研究不同含水率下(4個(gè)含水率)旋流分離器的分離性；③通過變頻調(diào)整攪拌器的轉(zhuǎn)速，研究不同乳化程度下(4個(gè)乳化程度)旋流分離器的分離性能；④通過化驗(yàn)，分析管式油水分離器出口油中含水率，驗(yàn)證其處理效果。

油中含水率是指水力旋流器入口與溢流口所取油樣中的含水率，以水的體積分?jǐn)?shù)表示如下：

式中：V0——做空白試驗(yàn)時(shí)接受器中水體積的數(shù)值；V1——試樣的體積數(shù)值；V2——接收器中水的體積數(shù)值。

油中含水率的測(cè)量采用蒸餾法，其工作原理為：通過加熱使混合液汽化，蒸汽中低沸點(diǎn)組分的分壓比高沸點(diǎn)組分的分壓要大，即蒸汽中低沸點(diǎn)組分的相對(duì)含量比原混合液中的相對(duì)含量要高，將此蒸汽引出冷凝，便得到低沸點(diǎn)組分含量較高的溜出液。[7]

通過以上試驗(yàn)，對(duì) 48組數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，管式油水分離器滿足輕質(zhì)原油、中質(zhì)原油的處理要求，針對(duì)稠油進(jìn)行測(cè)試，由于稠油密度與水密度差較小，在稠油密度低于0.95,g/cm3的條件下可以滿足其處理要求。

2.4 主要工藝設(shè)備參數(shù)確定

工藝設(shè)備操作參數(shù)是取設(shè)備在生產(chǎn)期內(nèi)所出現(xiàn)的最惡劣工況，工藝設(shè)備熱負(fù)荷是取設(shè)備在生產(chǎn)期內(nèi)所出現(xiàn)的最大負(fù)荷。

以密度為 0.965,1,cm3/g(20,℃)、黏度為 2,300,cp(50,℃)的某油樣為例，利用 ASPEN HYSYS軟件對(duì)該方案的工藝流程進(jìn)行了模擬，模擬工藝流程見圖3。根據(jù)能量最優(yōu)原則確定各設(shè)備的操作溫度、操作壓力及換熱器的熱負(fù)荷，各物流的物熱表見表1。[8]

圖3 柱狀氣液分離＋管式分離＋高效分離器流程的工藝模擬Fig.3 Processing simulation of gas-liquid cylindrical cyclone separator＋inline dewaterer＋high efficiency separator

表1 柱狀氣液分離＋管式分離＋高效分離器流程各物流的物熱平衡表Tab.1 Material and heat balance of logistics of gas-liquid cylindrical cyclone separator＋inline dewaterer＋high efficiency 落separator

Name 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Phase Thermal Conductivity (Vapour Phase)[W/m-K] 3.32×10-23.31×10-23.31×10-23.08×10-2 3.22×10-22.96×10-22.73×10-2 0.0 Oil Phase Mass Heat Capacity (Liquid Phase)[kJ/kg-C] 1.76 1.75 1.75 1.75 1.84 2.06 2.06 2.06 2.06 1.85 1.90 Phase Actual Volume Flow (Liquid Phase)[m3/h] 17.40 17.40 0.00 17.39 17.65 18.32 0.00 18.28 0.00 17.62 17.78 Phase Liq Vol Flow @ Std Cond(Liquid Phase)[m3/h] 17.34 17.34 0.00 17.33 17.33 17.30 0.00 17.28 0.00 17.27 17.27 Phase Mass Flow (Liquid Phase)[kg/h] 16 219.7 16 216.4 0.0 16 187.816 182.3 16 153.9 0.0 16 135.2 0.0 16 131.2 16 131.8 Phase Thermal Conductivity (Liquid Phase)[W/m-K] 0.158 6 0.158 9 0.158 9 0.163 20.160 1 0.153 4 0.154 3 0.154 3 0.154 3 0.162 1 0.160 0 Water Phase Mass Heat Capacity (Aqueous Phase)[kJ/kg-C] 4.31 4.31 4.31 4.31 4.31 4.32 4.39 4.38 4.38 4.38 4.32 4.33 Phase Actual Volume Flow (Aqueous Phase)[m3/h] 21.38 21.38 0.00 10.69 10.69 10.87 11.31 0.00 0.17 11.10 0.17 0.17 Phase Liq Vol Flow@Std Cond(Aqueous Phase)[m3/h] 21.31 21.31 0.00 10.65 10.65 10.65 10.61 0.00 0.16 10.42 0.16 0.16 Phase Mass Flow (Aqueous Phase)[kg/h] 21 623.4 21 622.9 0.0 10 811.1 10 811.6 10 809.7 10 770.2 0.0 163.0 10576.3 166.9 166.4 Phase Thermal Conductivity (Aqueous Phase)[W/m-K] 0.603 4 0.603 3 0.603 3 0.603 7 0.603 7 0.603 7 0.678 5 0.607 8 0.607 8 0.607 8 0.635 8 0.649 6

模擬條件：井口區(qū)生產(chǎn)的流體通過油嘴節(jié)流后的溫度為20,℃，壓力為1,200,kPaA。

2.4.1 柱狀氣液旋流分離器操作參數(shù)的確定

井口區(qū)來(lái)液經(jīng)過油嘴節(jié)流后進(jìn)入 GLCC，進(jìn)行初步氣液分離。井口區(qū)來(lái)液溫度即為 GLCC的操作溫度，為 20,℃。操作壓力為1,200,kPaA。

2.4.2 管式分離器

管式分離器經(jīng)柱狀氣液旋流分離器進(jìn)行初步氣液分離后，液體不經(jīng)過加熱直接進(jìn)入管式分離器，管式分離器的操作溫度為 20,℃。柱狀氣液分離器的壓降考慮為 50,kPa，管式分離器的壓降考慮為 850,kPa，管式分離器的操作壓力為1,150～300,kPaA。

2.4.3 原油換熱器參數(shù)的確定

經(jīng)過初級(jí)脫氣、脫水后的液體進(jìn)入原油換熱器(由高效三相分離器出來(lái)的高溫原油作為熱流體給初級(jí)脫氣的冷流體進(jìn)行換熱)。熱流體進(jìn)口溫度為95,℃，冷流體進(jìn)口溫度為20,℃，總傳熱系數(shù)取 600,kJ/(m2,h·℃)，傳熱面積取 95,m2，熱流體出口溫度為43,℃，冷流體出口溫度為40,℃。管程的操作壓力為300,kPaA，殼程為150,kPaA。換熱器熱負(fù)荷為500,kW。

2.4.4 原油加熱器參數(shù)的確定

為了提高高效分離器的分離效果，減小原油的乳化，采用原油加熱器對(duì)換熱后的原油進(jìn)行加熱，加熱到 95,℃后進(jìn)入高效三相分離器。原油加熱器的操作壓力為 250,kPaA。加熱器熱負(fù)荷為1,200,kW。

2.4.5 高效三相分離器參數(shù)的確定

前面流程中的管式分離器實(shí)現(xiàn)了游離水脫除，高效三相分離器就不再設(shè)置游離水脫除區(qū)，只設(shè)計(jì)一個(gè)堰板。為了滿足原油飽和蒸汽壓的要求，達(dá)到原油穩(wěn)定的目的，同時(shí)也兼顧到火炬放空系統(tǒng)的背壓設(shè)計(jì)，高效三相分離器的操作壓力取150,kPaA。操作溫度取 95,℃，經(jīng)三相分離器實(shí)現(xiàn)油氣水分離后的原油在常壓下、56,℃儲(chǔ)存時(shí)的飽和蒸汽壓為 69,kPaA?？杀ＷC在小于 56,℃儲(chǔ)存時(shí)原油的飽和蒸汽壓小于 70,kPa的要求，需要的熱負(fù)荷為1,200,kW。

主要工藝設(shè)備參數(shù)如下：

①柱狀氣液旋流分離器——操作壓力：1,200,kPaA；操作溫度：20,℃；尺寸：600,mm(I．D.)×3,600,mm(T/T)。

②管式分離器——操作壓力：300～1,150,kPaA；操作溫度：20,℃。

③原油換熱器——操作壓力：管程 300,kPaA/殼程150,kPaA；操作溫度：管程20,℃→40,℃/殼程95,℃→43,℃；熱負(fù)荷：500,kW。

④原油加熱器——操作壓力：250,kPaA；操作溫度：40,℃→95,℃；熱負(fù)荷：1,200,kW。

⑤高效三相分離器——操作壓力：150,kPaA；操作溫度：95,℃；SC-V-2001尺寸：2,300,mm(I．D.)×7,000,mm(T/T)。

⑥冷凝器——操作壓力：120,kPaA；熱負(fù)荷：250,kW。

2.5 常規(guī)工藝系統(tǒng)介紹

2.5.1 系統(tǒng)描述

井口區(qū)生產(chǎn)的流體經(jīng)油嘴節(jié)流調(diào)壓后為 700,kPaA，分別進(jìn)入計(jì)量管匯和生產(chǎn)管匯。需計(jì)量的生產(chǎn)井流體(定期)進(jìn)入多相流量計(jì)進(jìn)行油、氣、水三相計(jì)量。其他各井流體在生產(chǎn)管匯匯合后經(jīng)一級(jí)加熱器加熱后與計(jì)量系統(tǒng)的物流匯合，然后依靠機(jī)采泵提供的余壓輸至原油處理系統(tǒng)。

生產(chǎn)管匯和計(jì)量系統(tǒng)的流體與火炬分液罐(兼閉式排放罐)、燃料氣系統(tǒng)收集的流體混合后，進(jìn)入一級(jí)分離器(400,kPaA/約 45,℃)進(jìn)行油、氣、水三相分離。一級(jí)分離器分出的氣體去燃料氣系統(tǒng)，分出的生產(chǎn)水去生產(chǎn)污水艙儲(chǔ)存，分出的原油含水率約為 40%,，經(jīng)合格原油/原油加熱器和二級(jí)加熱器加熱至 105,℃后，進(jìn)入二級(jí)分離器(150,kPaA/95,℃)中進(jìn)行穩(wěn)定脫氣，在此分出的氣體去火炬放空系統(tǒng)，分出的生產(chǎn)水去生產(chǎn)污水艙儲(chǔ)存，分出的原油(含水率為 25%,)經(jīng)電脫水器增壓泵加壓后，直接進(jìn)入電脫水器預(yù)熱器加熱至 125,℃后進(jìn)入電脫水器(500,kPaA/125,℃)，經(jīng)電脫水器處理后的合格原油先經(jīng)合格原油/原油換熱器降溫后再進(jìn)入合格原油冷卻器。經(jīng)電脫水器脫出的水先通過生產(chǎn)水回流泵回?fù)降揭患?jí)分離器入口進(jìn)入生產(chǎn)水艙。然后合格原油直接進(jìn)入儲(chǔ)油系統(tǒng)進(jìn)行儲(chǔ)存、外輸，溫度＞72,℃時(shí)，原油要進(jìn)入原油冷卻器中降溫至≤72,℃，滿足飽和蒸氣壓≤70,kPaA的要求后，再進(jìn)入儲(chǔ)油系統(tǒng)進(jìn)行儲(chǔ)存、外輸。

2.5.2 常規(guī)工藝系統(tǒng)特點(diǎn)分析

常規(guī)油氣水處理工藝在中海油油田被廣泛采用，進(jìn)行油、氣、水等分離、處理和穩(wěn)定，滿足儲(chǔ)存的要求。為了達(dá)到這一目的，設(shè)置了一系列生產(chǎn)設(shè)備將井流混合物分成單一相態(tài)，其中分離器是主要設(shè)備，其他還包括換熱器、泵、電脫水器等。

常規(guī)油氣水處理工藝雖然能在中海油油田普遍應(yīng)用，但應(yīng)用于延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)，針對(duì)延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)的特殊性，有以下局限：

①占用空間大，設(shè)備多，重量大，如占地面積達(dá)到 100,m2以上，設(shè)備凈重約 80,t，不能有效降低工藝能耗，沒有達(dá)到控制工藝設(shè)備尺寸和重量的要求；②適用性差，而延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)試采作業(yè)的范圍較廣，采用常規(guī)油氣水處理工藝無(wú)法滿足渤海大多數(shù)油田的油氣水處理的工藝要求；③生產(chǎn)工藝設(shè)備多較復(fù)雜，生產(chǎn)人員操作維護(hù)成本高；④功能受局限，受常規(guī)油氣水處理工藝設(shè)備的限制，無(wú)法滿足平臺(tái)在工藝區(qū)預(yù)留空間滿足熱采作業(yè)要求。

常規(guī)油氣水處理工藝設(shè)備成熟可靠，普遍應(yīng)用于渤海各油田平臺(tái)，但若用于延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)，與其他方案的油氣水處理工藝比較，設(shè)備較多、流程復(fù)雜，有一定安全隱患。

2.6 高效原油處理系統(tǒng)優(yōu)勢(shì)分析

柱狀氣液旋流分離＋管式油水分離＋高效三相分離器的技術(shù)具有以下特點(diǎn)：

①經(jīng) GLCC(柱狀氣液旋流分離器)初步脫氣后的液體進(jìn)入管式分離器脫除游離水，有利于提高三相分離器的分離性能，如果維持液體在三相分離器中的停留時(shí)間不變，可以大大降低三相分離器的體積；②管式油水分離器設(shè)備基于離心力分離，管式油水分離設(shè)備替代傳統(tǒng)的重力分離，具有更小的體積和重量，更換起來(lái)更方便；③流程中所有的加熱步驟都放在脫除游離水之后，水的比熱容約為原油比熱容的 2倍，脫除游離水后加熱可以大幅降低換熱器的熱負(fù)荷，達(dá)到節(jié)能降耗的目的；④柱狀氣液旋流分離、管式分離與高效三相分離器的分離技術(shù)均成熟可靠，采用柱狀分離＋管式分離＋高效三相分離器相結(jié)合的工藝流程，設(shè)備簡(jiǎn)單、結(jié)構(gòu)緊湊，簡(jiǎn)化了復(fù)雜的工藝流程，提高了工藝流程的安全性，降低了人員操作維護(hù)成本。

3 結(jié) 語(yǔ)

隨著中海油加強(qiáng)勘探開發(fā)生產(chǎn)一體化建設(shè)的推進(jìn)，延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)已處于重要位置，今后延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)將廣泛應(yīng)用于渤海灣小型油氣田。高效原油處理系統(tǒng)滿足延長(zhǎng)測(cè)試平臺(tái)上部工藝系統(tǒng)處理要求，適應(yīng)性強(qiáng)，值得推廣?！?/p>

［1］ 中國(guó)船級(jí)社. 海上浮式裝置入級(jí)與建造規(guī)范[S]. 北京：人民交通出版社，2003.

［2］ 中國(guó)船級(jí)社. 海上油氣處理系統(tǒng)規(guī)范[S]. 北京：人民交通出版社，2014.

［3］ 劉焜.新型高效三相分離器現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究[J]. 勝利油田：石油礦場(chǎng)機(jī)械，2005(34)：105-107

［4］ 金向紅. 氣-液旋流分離技術(shù)應(yīng)用的研究進(jìn)展[J]. 中國(guó)石油大學(xué)學(xué)報(bào)：化工機(jī)械，2007(34)：351-355.

［5］ 楊顯志. 重力式油水分離器內(nèi)部流場(chǎng)仿真及試驗(yàn)研究[J]. 中油遼河油田公司鉆采工藝研究院：科學(xué)技術(shù)與工程，2010(10)：8230-8232.

［6］ 《海洋石油工程設(shè)計(jì)指南》編委會(huì). 海洋石油工程設(shè)計(jì)概論與工藝設(shè)計(jì)[M]. 北京：石油工業(yè)出版社，2007.

［7］ 中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì). GB/T 8929—2006. 原油水含量的測(cè)定 蒸餾法[S]. 北京，2006.

［8］ 國(guó)家經(jīng)濟(jì)貿(mào)易委員會(huì). 海洋石油工程制圖規(guī)范[S]. 北京：石油工業(yè)出版社，2002.

Analysis of an Extended Test Platform’s High Efficient Crude Oil Processing System

LI Yong，GU Wei，LI Shun，ZHANG Hongtao，TAN Jingxuan
(CNOOC Energy Technology & Services Marginal Oil Fields Development Project Group，Tianjin 300457，China)

As one of the extended test equipment，an extended test platform provides accurate parameters for oilfield development to ensure economic benefit．In order to reduce the operation cost of oilfield production，a crude oil treatment system is required to process the produced liquid until it transforms to qualified crude oil and then transfers to crude oil tank for offloading．In view of the characteristics of extended test platform，requirements and capability of extended test platform were confirmed on the basis of reservoir capacity，basic properties of crude oil of pilot production oil fields．In addition，the design principle was also worked out．Under the guidance of this principle，an optimal crude oil processing system was determined through scheme comparison and selection.

inline dewaterer；gas-liquid cylindrical cyclone separator；high efficiency separator

TE866

A

1006-8945(2015)09-0055-05

2015-08-07