劉武團(tuán)，劉財(cái)林

(西北礦冶研究院，甘肅 白銀 730900)

分段鑿巖階段空?qǐng)龇üに囈貎?yōu)化

劉武團(tuán)，劉財(cái)林

(西北礦冶研究院，甘肅 白銀 730900)

根據(jù)分段鑿巖階段空?qǐng)龇ǖ陌l(fā)展途徑，優(yōu)化了礦塊結(jié)構(gòu)參數(shù)和采準(zhǔn)工程布置形式，采用高分段大跨度的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，改善了礦塊損貧指標(biāo)，縮短了采準(zhǔn)周期；應(yīng)用上向留礦間隔裝藥分次爆破拉槽技術(shù)，改進(jìn)了裝藥結(jié)構(gòu)，加快了拉槽進(jìn)度；研究應(yīng)用分次集中爆破壓角回采技術(shù)，既提高了采礦強(qiáng)度，又縮短了空區(qū)頂板最大暴露面積期，確?；夭善诘V房的穩(wěn)定。通過(guò)實(shí)踐，試驗(yàn)采場(chǎng)生產(chǎn)能力提高了3倍，采礦成本降低了30%，為企業(yè)產(chǎn)能提升和技術(shù)進(jìn)步奠定了良好的基礎(chǔ)，該優(yōu)化研究對(duì)分段鑿巖階段空?qǐng)龇ǖ陌l(fā)展和類似礦山的應(yīng)用具有很好的借鑒價(jià)值。

分段鑿巖；階段空?qǐng)觯粌?yōu)化；大跨度；高分段；拉槽；壓角回采

分段鑿巖階段空?qǐng)龇▽俜侄慰請(qǐng)龇ǖ念愋椭?，適宜于回采礦巖穩(wěn)固的傾斜至急傾斜、薄至中厚的礦體，它在我國(guó)地下金屬礦山應(yīng)用非常廣泛，其所占比重也僅次于留礦采礦法[1]。它具有回采強(qiáng)度大，勞動(dòng)生產(chǎn)率高，采礦成本低，回采作業(yè)安全(鑿巖、出礦均在專門巷道內(nèi)進(jìn)行，人員不進(jìn)入采場(chǎng))等優(yōu)點(diǎn)。該法的主要缺點(diǎn)是：采準(zhǔn)工作量大，由于每個(gè)分段都要掘分段運(yùn)輸平巷，鑿巖巷道，切割巷道和礦柱回采巷道等，而且這些巷道都在階段運(yùn)輸水平以上，掘進(jìn)成本高[2]；礦柱礦量所占比重達(dá)35%～60%，回采礦柱時(shí)損失與貧化較大[3]。本法的發(fā)展途徑主要是：根據(jù)礦床的賦存條件，優(yōu)化礦塊的構(gòu)成要素，盡可能增加礦房礦量占比重，減少礦柱礦量比重；有效減少采準(zhǔn)工程，改善分段巷道的掘進(jìn)條件；改革采礦工藝，達(dá)到高效開(kāi)采[1]。根據(jù)該發(fā)展途徑，基于內(nèi)蒙古東升廟鉛鋅多金屬礦高效空?qǐng)鲩_(kāi)采技術(shù)試驗(yàn)研究課題的開(kāi)展，優(yōu)化研究分段鑿巖階段空?qǐng)龇üに囈卣潜疚乃骄康膬?nèi)容。

本文主要論述分段鑿巖階段空?qǐng)龇ㄑ芯恐嘘P(guān)鍵參數(shù)確定、采準(zhǔn)工程布置優(yōu)化以及創(chuàng)新采用的回采技術(shù)，對(duì)于該法工藝中的爆破、出礦、三柱回收、地壓管理等技術(shù)環(huán)節(jié)不做闡述。

1 試驗(yàn)地段地質(zhì)概況

內(nèi)蒙古東升廟鉛鋅多金屬礦礦床賦存于陰山山脈狼山段，以層狀堅(jiān)硬-半堅(jiān)硬巖石為主，礦床工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件、環(huán)境地質(zhì)條件均為中等。礦床開(kāi)采技術(shù)條件勘查類型為Ⅱ-4型。多年的開(kāi)采實(shí)踐證實(shí)，礦區(qū)的井巷圍巖穩(wěn)固性較好，礦巖穩(wěn)定性屬穩(wěn)固至極穩(wěn)固類型。

礦區(qū)范圍內(nèi)共有大小礦體14個(gè)，保有資源量近億噸。分段鑿巖階段空?qǐng)龇ㄔ囼?yàn)研究地段礦塊位于900m中段14～18線間，主采礦體為2號(hào)礦體，礦體為層狀、似層狀，連續(xù)性較好，規(guī)模大，沿傾向呈波狀起伏，礦體呈褶曲狀態(tài)。試驗(yàn)地段無(wú)斷裂等大的構(gòu)造，礦體傾向以北西向?yàn)橹?，局部北東，礦體傾角65°左右，平均厚度24.22m，有分枝復(fù)合尖滅再現(xiàn)現(xiàn)象，礦體頂?shù)装鍘r性主要為白云石大理巖與(含)石墨白云石大理巖。礦石工業(yè)類型以鋅硫型為主，試驗(yàn)地段鋅平均品位6.76%，鉛平均品位1.74%。

2 工藝要素優(yōu)化

2.1 采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化

本次優(yōu)化根據(jù)礦山礦巖穩(wěn)定性特點(diǎn)及中段高度劃分，并通過(guò)頂板及礦柱穩(wěn)定性力學(xué)分析，確定礦房跨度、礦柱寬度，從而確定采礦方法采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)。

2.1.1 礦房極限暴露面積與跨度確定

在礦體回采中，采場(chǎng)和采空區(qū)的頂板往往因?yàn)楸┞睹娣e過(guò)大或跨度過(guò)大而冒落，因此，根據(jù)礦體水平厚度進(jìn)行礦房跨度控制，使采場(chǎng)頂板暴露面積小于極限暴露面積，從而確保采場(chǎng)穩(wěn)定和安全生產(chǎn)。

1)礦房極限暴露面積的確定。礦山礦巖穩(wěn)定性屬穩(wěn)固至極穩(wěn)固類型，通過(guò)對(duì)頂板穩(wěn)定性分析，結(jié)合對(duì)礦山80年代形成大面積老采區(qū)的細(xì)致調(diào)查，該礦區(qū)局部地段的冒落屬于“切冒形”，且應(yīng)力出現(xiàn)了二次平衡；調(diào)查中發(fā)現(xiàn)礦山80年代絕大部分老采區(qū)頂板暴露面積在1000m2以上，最大采空區(qū)頂板暴露面積達(dá)到5620m2，并且四周還與3個(gè)頂板暴露面積400m2左右的空區(qū)相連，中間只有不連續(xù)點(diǎn)柱支撐，這部分空區(qū)暴露時(shí)間均在10年以上，并沒(méi)有較大地壓顯現(xiàn)和冒落發(fā)生。參考傳統(tǒng)采場(chǎng)穩(wěn)定性分類標(biāo)準(zhǔn)[4]，同時(shí)結(jié)合礦山2#礦體礦巖穩(wěn)固程度、礦體厚度、礦體傾角、埋藏深度等，確定上盤巖石允許暴露面積≤2000m2；頂板允許的暴露面積≤1500m2。

2)礦房跨度的確定。根據(jù)礦山老采區(qū)空區(qū)頂板的穩(wěn)定情況，為便于對(duì)頂板穩(wěn)定性進(jìn)行理論分析，確定礦房跨度，假設(shè)頂板為均質(zhì)的彈性體，礦巖性質(zhì)和結(jié)構(gòu)等對(duì)頂板穩(wěn)定性影響不大，采用式(1)計(jì)算采場(chǎng)礦房極限跨度[5]。

(1)

式中：δt為采場(chǎng)頂板巖層中最大拉應(yīng)力，MPa；Γ為覆蓋巖層的容重，g/cm2；B為采場(chǎng)極限跨度，m；H為開(kāi)采深度，m。

2#礦體試驗(yàn)采場(chǎng)中段標(biāo)高為900m，地表標(biāo)高為1200m，開(kāi)采深度取300m；采場(chǎng)頂板巖層中最大拉應(yīng)力取頂板巖石(白云巖大理巖)極限抗拉強(qiáng)度9.0MPa；巖石容重2.83g/cm2。經(jīng)計(jì)算礦房極限跨度B=71.33m。試驗(yàn)中考慮礦巖性質(zhì)及結(jié)構(gòu)面的影響，并結(jié)合以上確定的礦房極限暴露面積，為確保試驗(yàn)研究穩(wěn)妥可靠，采用裂隙較多頂板跨度是無(wú)裂隙頂板極限跨度0.6～0.7倍來(lái)確定試驗(yàn)研究采場(chǎng)跨度，最終確定礦房跨度為45m。

2.1.2 間柱寬度的確定

空?qǐng)龇ú傻V中間柱尺寸的合理選擇對(duì)限定頂板暴露面積，維護(hù)采場(chǎng)穩(wěn)定起主導(dǎo)作用，并有利于提高資源的有效回收。

假設(shè)空?qǐng)龇ú蓤?chǎng)礦房和間柱的跨度分別為Wo和Wp，采用間柱穩(wěn)定性面積分析法[6]，則間柱受平均應(yīng)力如式(2)所示。

(2)

式中：δp為間柱軸向平均應(yīng)力；Pz為礦房開(kāi)采前應(yīng)力場(chǎng)的垂直正應(yīng)力分量。

空?qǐng)龇ㄩ_(kāi)采面積采出比為開(kāi)采面積/礦體總面積，表示為式(3)。

(3)

式(3)代入式(2)中，得式(4)。

(4)

從式(4)可見(jiàn)，礦柱平均軸向應(yīng)力可由礦柱尺寸和作用在平行礦柱軸線上采礦前法向正應(yīng)力計(jì)算得到，而礦柱的平均軸向應(yīng)力由面積采出比確定。當(dāng)?shù)V體厚大、規(guī)整時(shí)，面積采出比與礦柱跨度采出比相同。根據(jù)無(wú)支護(hù)開(kāi)采采用面積采出比0.75的經(jīng)驗(yàn)，同時(shí)結(jié)合老采空區(qū)空?qǐng)雠c礦柱跨度比遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于0.75而長(zhǎng)期保持穩(wěn)定的條件，試驗(yàn)研究選擇礦房與礦柱跨度比3∶1進(jìn)行礦柱跨度設(shè)計(jì)，礦柱寬度為15m。

綜上，根據(jù)采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化結(jié)果，分段鑿巖階段空?qǐng)霾傻V方法礦房跨度和礦柱寬度分別確定為45m、15m。通過(guò)優(yōu)化，礦塊的一步回采礦量占整個(gè)礦塊的比例提高近至60%；同時(shí)，礦山的實(shí)踐證明該采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)在礦房開(kāi)采期間有效地維護(hù)了采場(chǎng)的穩(wěn)定，間柱并未發(fā)生變形垮塌，并且開(kāi)采后2年內(nèi)礦柱始終保持了完好。

2.2 采準(zhǔn)工程布置優(yōu)化

根據(jù)礦山實(shí)際情況，礦房?jī)?nèi)鑿巖采準(zhǔn)巷道布置形式主要有如圖1所示傳統(tǒng)型A和優(yōu)化型B(頂柱均為6m)，各形式又分別有四種不同的布置方式。

傳統(tǒng)型A形式為國(guó)內(nèi)空?qǐng)龇ú傻V常用形式，其特點(diǎn)是分段高度低，采準(zhǔn)工程量大，中深孔設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單。鑿巖巷道布置分上下分段巷道對(duì)正布置方式和交錯(cuò)品字型布置方式。采用這種形式布置鑿巖中孔深度一般為15m，國(guó)內(nèi)大多數(shù)中深孔鉆具廠家生產(chǎn)的中孔施工設(shè)備均適合該形式。

試驗(yàn)研究方案采準(zhǔn)巷道布置形式確定前，在958m水平已通過(guò)對(duì)中深孔鑿巖深度、穿孔臺(tái)班效率、炮孔合格標(biāo)定和檢測(cè)，經(jīng)比對(duì)分析，確定優(yōu)化型B形式為適合礦山2#礦體特點(diǎn)的形式。根據(jù)礦山礦巖可鉆性、可爆性特點(diǎn)，結(jié)合在中深孔穿孔、爆破試驗(yàn)以及礦山已有采準(zhǔn)工程基礎(chǔ)上，最終確定采用采準(zhǔn)工程量小，可靠程度高的B1巷道布置形式。

B1型采準(zhǔn)巷道布置分段劃分為900m、912m、926m三個(gè)分段。900～912m為受礦塹溝高度，以礦石自然安息角為基礎(chǔ)形成塹溝，布置兩條，確保礦房受礦范圍以及回采礦石全部進(jìn)入塹溝；912m分段為正?；夭煞侄?，高度為14m，礦房?jī)?nèi)布置三條鑿巖回采巷道，并與926m分段鑿巖巷呈對(duì)正布置；926m分段高度較高，同樣布置三條鑿巖回采巷道，高度為18m，以確保鑿巖深度不超過(guò)20m，方便施工管理。

圖1 礦房鑿巖巷布置形式圖

優(yōu)化型采準(zhǔn)巷道布置形式其特點(diǎn)是：分段高度高，采準(zhǔn)周期短，適應(yīng)性強(qiáng)。B1型采準(zhǔn)巷道布置形式較傳統(tǒng)布置形式節(jié)省采準(zhǔn)工程量大于30%以上，采準(zhǔn)周期縮短1年。

2.3 拉槽技術(shù)變革

傳統(tǒng)的切割拉槽工藝采用自上而下的拉槽順序，在拉槽過(guò)程中常出現(xiàn)懸頂?shù)募夹g(shù)問(wèn)題，為安全生產(chǎn)留下隱患；崩落的礦石采用分段人工出礦方式，采礦效率低下，且出礦點(diǎn)多，導(dǎo)致其生產(chǎn)工藝流程復(fù)雜且施工組織管理難度大；一般的連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu)、普通逐排爆破方式，約有三分之一的炸藥集中在炮孔口部分，炸藥能量沿炮孔軸向的分布不均勻，藥柱重心偏下，爆破后導(dǎo)致炮孔口位置的礦石過(guò)度粉碎，炸藥單耗高，礦石損失率大；人員長(zhǎng)期暴露在空區(qū)下作業(yè)，存在安全條件較差等技術(shù)問(wèn)題[7]。

為克服傳統(tǒng)拉槽工藝的弊端，本次試驗(yàn)采用上向留礦間隔裝藥分次爆破拉槽技術(shù)。根據(jù)采切工程布置，首先進(jìn)行900m中段拉槽，以其切割天井和切割平巷為自由面，由切割天井向礦房邊界扇形中深孔微差分次爆破拉槽。該分段拉槽結(jié)束后，進(jìn)行912m分段拉槽，受礦體傾斜影響，上下分段切槽并不能完全對(duì)應(yīng)，以本分段切井為初始自由面，以切巷為作業(yè)空間，作業(yè)人員在900m中段切槽爆堆進(jìn)行微差間隔裝藥拉槽，當(dāng)爆堆過(guò)高時(shí)，在下部900m中段進(jìn)行局部少量放礦，使爆堆下降，以保證裝藥作業(yè)人員操作空間。926m分段采用與912m分段同樣的方式進(jìn)行拉槽，整個(gè)拉槽爆破完成后，進(jìn)行大量集中出礦。

為降低大塊率和炸藥消耗，解決底部過(guò)度粉碎帶來(lái)的穿孔質(zhì)量問(wèn)題，本切割拉槽法采用間隔裝藥技術(shù)，該技術(shù)操作簡(jiǎn)單，安全可靠，提高拉槽質(zhì)量創(chuàng)造條件。根據(jù)切割拉槽工藝的特點(diǎn)，考慮到現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況的需要，通過(guò)實(shí)踐，間隔系數(shù)取值范圍為0.30～0.40之間。拉槽過(guò)程及分次爆破及間隔裝藥如圖2所示。

為滿足爆破補(bǔ)償空間的要求，并控制一次爆破裝藥量，有效降低爆破產(chǎn)生的地震效應(yīng)，防止爆轟波對(duì)圍巖損傷后引起脫落，形成切槽內(nèi)的一次貧化，減少人員在切割槽的作業(yè)時(shí)間，采用一次性鉆鑿中深孔、分次微差集中爆破。爆破次數(shù)的確定根據(jù)實(shí)際，由補(bǔ)償空間和出礦強(qiáng)度決定，爆破補(bǔ)償系數(shù)計(jì)算公式如式(5)所示。

(5)

式中：η為爆破補(bǔ)償系數(shù)；V為爆破前補(bǔ)償空間體積，m3；V1為爆破前礦石體積，m3。

該技術(shù)成功實(shí)施，證實(shí)其具有作業(yè)安全，工藝簡(jiǎn)單可靠，爆破次數(shù)機(jī)動(dòng)靈活的特點(diǎn)，也提高了出礦效率，加快了拉槽進(jìn)度，還有效地降低了拉槽過(guò)程中的一次貧化；同時(shí)也避免爆破懸頂、立槽產(chǎn)生；間隔裝藥還解決了拉槽過(guò)程中炸藥單耗大、礦石大塊率高、施工組織復(fù)雜等問(wèn)題。

2.4 回采技術(shù)優(yōu)化

由于礦體為中厚礦體，采用沿脈與穿脈相結(jié)合的采準(zhǔn)布置方式。為減小開(kāi)采期間礦房頂板暴露面積，更重要的是為減少下盤巖石承受經(jīng)崩落礦石傳遞的上盤壓力，避免下盤巖石產(chǎn)生的應(yīng)力集中，使靠近礦體下盤的階段運(yùn)輸大巷免遭破壞，保證整個(gè)出礦過(guò)程安全；同時(shí)，為縮短分段采準(zhǔn)工程掘進(jìn)周期，節(jié)約采準(zhǔn)工程量；再者，為保證礦房上盤的穩(wěn)定，減少回采過(guò)程中上盤廢石的混入，降低開(kāi)采貧化[8]。為此，試驗(yàn)采場(chǎng)實(shí)施了分次集中爆破壓角回采技術(shù)，詳見(jiàn)圖3。

圖2 拉槽過(guò)程圖

圖3 分次集中爆破壓角回采示意圖

分次集中爆破壓角回采技術(shù)具有如下特點(diǎn)。

1)整個(gè)試驗(yàn)采場(chǎng)分4次進(jìn)行爆破，900m中段和912m、926m分段下盤三角區(qū)1次爆破進(jìn)行，使下盤三角區(qū)最后消失，避免了分段平巷提前破壞，縮短了分段平巷與鑿巖巷道之間的分段聯(lián)絡(luò)巷的距離，節(jié)約了采準(zhǔn)工程量30m。

2)為防止上盤壓力通過(guò)崩落的松散礦石傳遞到下盤，通過(guò)出礦橫巷的控制出礦，保證松散礦石和未崩落的礦體留有一定的間隙，既通過(guò)礦石散體支撐了上盤，又切斷了上盤壓力的傳遞路徑，促進(jìn)了上盤應(yīng)力二次平衡，避免了階段運(yùn)輸大巷受應(yīng)力集中的破壞，保證了礦石運(yùn)搬的安全。

3)采用分次集中爆破，不但提高了崩礦效率，加強(qiáng)了回采強(qiáng)度，同時(shí)也能使空區(qū)頂板最大暴露面積期相對(duì)縮短，從而延長(zhǎng)礦房回采時(shí)間，確保回采期礦房穩(wěn)定。

4)采用雙線微差爆破、孔底反向起爆技術(shù)，降低爆破振動(dòng)效應(yīng)，改善爆破破碎效果，也為分次集中爆破提供了保障。

5)采用自主研發(fā)的中深孔爆破起爆安全殼，防止爆破裝藥過(guò)程中可能出現(xiàn)的對(duì)雷管的沖擊磨擦和意外事故，避免導(dǎo)爆管在裝藥過(guò)程中的剛性磨擦，確保起爆網(wǎng)絡(luò)完好，提高雷管的抗靜電能力，確保爆破安全可靠[9]。

3 試驗(yàn)成果

本次優(yōu)化試驗(yàn)研究歷經(jīng)三年，取得了較好的試驗(yàn)成果。

1)采用3∶1大結(jié)構(gòu)礦塊結(jié)構(gòu)，礦房回采寬度為45m，間柱寬15m，礦塊的一步回采礦量占整個(gè)礦塊的比例提高近至60%，有利于采場(chǎng)地壓管理和回采安全。

2)采用高分段采準(zhǔn)，采準(zhǔn)工程由4個(gè)分段變?yōu)?個(gè)分段，分段高度由12m提高到14m、18m，減少1個(gè)分段采準(zhǔn)工程量，縮短了1年的采準(zhǔn)周期，有效地克服了階段空?qǐng)龇ú蓽?zhǔn)周期長(zhǎng)，資金長(zhǎng)時(shí)間積壓的缺點(diǎn)。

3)9次爆破完成拉槽，4次爆破完成一個(gè)采場(chǎng)的落礦，采礦效率提高了2倍以上，采場(chǎng)生產(chǎn)能力提高了3倍。

4)試驗(yàn)采場(chǎng)獲得了良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。采切比3.31m/kt，采出礦石量136774t，采出礦石品位鋅8.0%、鉛2.0%，礦石損失率1.6%，貧化率1.95%；試驗(yàn)研究采礦方法采場(chǎng)較原淺孔留礦法采場(chǎng)同比多創(chuàng)造1702.03萬(wàn)元的經(jīng)濟(jì)效益。試驗(yàn)采場(chǎng)主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 試驗(yàn)采場(chǎng)主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表

4 結(jié)論

1)針對(duì)分段鑿巖階段空?qǐng)龇üに囈貎?yōu)化研究，本試驗(yàn)研究從頂板及礦柱穩(wěn)定性入手，優(yōu)化了采場(chǎng)結(jié)構(gòu)，確定了高分段大跨度的礦塊參數(shù)，增加了礦房礦量，改善了礦塊損貧指標(biāo)；采用優(yōu)化型采準(zhǔn)工程布置，減少采準(zhǔn)工程量，縮短了礦塊采準(zhǔn)周期；采用上向留礦間隔裝藥分次爆破拉槽技術(shù)，改進(jìn)了裝藥結(jié)構(gòu)，加快了拉槽進(jìn)度，確保了作業(yè)安全，避免爆破懸頂、立槽產(chǎn)生，可操作性強(qiáng)高；采用分次集中爆破壓角回采技術(shù)，避免了分段平巷提前破壞和運(yùn)輸大巷受應(yīng)力集中的破壞，保證了礦石運(yùn)搬的安全，既提高了采礦強(qiáng)度，又縮短了空區(qū)頂板最大暴露面積期，確?；夭善诘V房的穩(wěn)定。

2)經(jīng)過(guò)三年多的試驗(yàn)研究和實(shí)踐，以分段鑿巖階段空?qǐng)龇üに囈貎?yōu)化為主的礦山高效安全采礦方法試驗(yàn)研究取得了成功，試驗(yàn)采場(chǎng)生產(chǎn)能力提高了3倍，采礦成本降低了30%，為企業(yè)產(chǎn)能提升和技術(shù)進(jìn)步奠定了良好的基礎(chǔ)，該工藝要素優(yōu)化所探究的技術(shù)成果對(duì)分段鑿巖階段空?qǐng)龇ǖ陌l(fā)展和類似礦山的應(yīng)用具有很好的借鑒價(jià)值。

[1] 于金吾,李安.現(xiàn)代礦山采礦新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備與強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范全書[M].北京：當(dāng)代中國(guó)音像出版社，2003:181-188.

[2] 楊殿.金屬礦床地下開(kāi)采[M].長(zhǎng)沙:中南工業(yè)大學(xué)出版社，1999：125-126.

[3] 張欽禮,王新民,鄧義芳.采礦概論[M].北京:化工工業(yè)出版社，2007:152-153.

[4] 新編礦山采礦設(shè)計(jì)手冊(cè)礦床開(kāi)采卷[M].北京:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社，2006:1163-1164.

[5] 鄭永學(xué).礦山巖體力學(xué)[M].北京:冶金工業(yè)出版社，1995:233-234.

[6] 劉學(xué)增,翟德元.礦柱可靠度設(shè)計(jì)[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2000，19 (1):85-88.

[7] 范慶霞.中深孔切割拉槽工藝在梅山鐵礦采礦生產(chǎn)中的應(yīng)用[J].現(xiàn)代礦業(yè)，2009(2):89-91.

[8] 解世俊.金屬礦床地下開(kāi)采[M].北京:冶金工業(yè)出版社，2008:131-132.

[9] 劉武團(tuán),陳小平,郭生茂,等.中深孔爆破起爆安全殼[P].中國(guó)專利，ZL201120273644.X,2012.04.25，2011.

Optimization of process element in sublevel drilling and bench open stopping method

LIU Wu-tuan，LIU Cai-lin

(Northwest Research Institute of Mining and Metallurgy，Baiyin 730900，China)

According to the development way of the sublevel drilling and bench open stopping method, ore blocks structure parameters and the arrangement form of mining preparation engineering were optimized.The high sublevel and long span ore blocks structure parameters were used to improve index of loss and poorness and reduce the mining preparation time.The technology of intermittent charge trenching blasting was used to improve the charging structure and accelerate cutting progress.Fractionated concentrated burst pressure angle mining technology was used to improve the strength of mine and shorten maximum exposure time of roof area, which ensured stability of recovery stope.The practice results showed that stope production capacity increased 3-fold and mining costs reduced by 30% for enterprises productivity and technological progress a good foundation.The optimization study had a good reference value to the development of sublevel drilling and bench open stopping method and the application of similar mining.

sublevel drilling；bench open stopping；optimization；high sublevel；long span；pull trough；leave angle of mining(mine)

2014-06-03

劉武團(tuán)(1969-)，男，采礦高級(jí)工程師，長(zhǎng)期從事于礦山的科研與設(shè)計(jì)工作。E-mail：lwtuan@163.com。

TD853

A

1004-4051(2015)07-0090-05