王德成 丁建華 范衛(wèi)民

（1.金川集團公司動力廠，甘肅 金昌 737100；2.綏化學院，黑龍江 綏化 152300）

1 大型同步電動機的起動

高壓同步電動機具有可調(diào)的功率因數(shù)和輸出轉(zhuǎn)矩對電網(wǎng)電壓波動不敏感等優(yōu)點，適合于恒轉(zhuǎn)速負載，在大功率的空氣壓縮機、大型鼓風機等沒有速度調(diào)節(jié)要求的設備上得到廣泛應用。除早期采用的液力耦合器起動方式外，目前采用的起動方法有三種：輔助電動機起動法、調(diào)頻起動法、異步起動法。綜合分析技術(shù)、投資、起動可靠程度和現(xiàn)場應用實踐等因素，大型同步電動機最常用的起動方式是異步起動[1-2]。異步起動方式是指先接入定子電源開始起動，當轉(zhuǎn)速達到準同步速度（即同步轉(zhuǎn)速的95%）及以上時，切除降壓電阻投入勵磁，使電機由準同步運行至額定同步轉(zhuǎn)速，完成起動過程?？紤]到起動時的電流沖擊和機械沖擊，工程上較多采用自耦變壓器、液態(tài)電阻（本文主要指水電阻）、電抗器等限流降壓起動技術(shù)。

在某企業(yè)生產(chǎn)流程中大多采用大型同步電動機作為大型空氣壓縮機、通風機、水泵等的驅(qū)動設備，現(xiàn)場三種起動方式都有應用。運行實踐表明，液態(tài)電阻起動方式因其起動過程可預測、時間可控制，起動電流?。?.0～3.5 倍額定電流），起動過程功耗小、無諧波污染，起動設備安全可靠、操作方便、經(jīng)濟實惠等優(yōu)勢，受到現(xiàn)場技術(shù)人員的認可[3-4]。但在運行中時常有機組無法正常起動現(xiàn)象，影響生產(chǎn)。

2 22500Nm3/h 制氧機組的12100kW 驅(qū)動電機起動實例

2.1 設備主要技術(shù)參數(shù)

表1 制氧機組驅(qū)動電機技術(shù)參數(shù)

2.2 起動電源及起動對供電系統(tǒng)的要求

電動機電源接線和起動回路如圖1所示。

圖1 空氣壓縮機供電系統(tǒng)圖

設計空氣壓縮機帶葉輪起動對必須滿足下列起動條件：供電系統(tǒng)起動容量200～250MVA，起動電流（3.2～3.5）Ie（電動機額定電流），堵轉(zhuǎn)電流3.5Ie，起動電壓6.1～6.3kV，采用定子回路中性點串聯(lián)液態(tài)電阻降壓起動，起動前初始水電阻阻值為6.1kV時0.75～0.82，6.3kV 時0.78～0.86。電動機使用無刷勵磁裝置，勵磁柜具有勵磁控制功能、電機起動和運行功能、主電機保護功能，起動時18s 轉(zhuǎn)速達不到額定轉(zhuǎn)速的75%時，自動跳閘，起動時間50s（即依據(jù)轉(zhuǎn)速投勵時間）內(nèi)電機起動電流需下降到1.2 倍的額定電流，否則要求起動電流超時保護跳閘。

2.3 起動過程及現(xiàn)象

某日制氧機組按生產(chǎn)安排開機，圖1中40000kVA 變壓器未投運，按下空壓機起動按鈕，18s后主電機勵磁柜連鎖保護跳閘，勵磁柜PLC 顯示信息為“同步電機轉(zhuǎn)速監(jiān)測跳閘”?，F(xiàn)場人員對該空壓機導葉等重點部位及起動參數(shù)進行了檢查，未見異常。電氣人員對空壓機起動邏輯、高低壓開關(guān)柜、勵磁柜、主電機、水電阻等相關(guān)電氣設備進行檢查，并與過去起動成功的實測數(shù)據(jù)進行了對比分析，認為起動不成功是供電母線電壓較低，起動電流值偏小，造成主電機起動在18s 內(nèi)沒有達到75%額定轉(zhuǎn)速發(fā)出跳閘信號。記錄電流數(shù)據(jù)見表2。

表2 第一次起動供電系統(tǒng)運行數(shù)據(jù)與 成功起動數(shù)據(jù)比較

調(diào)整63000kVA 變壓器有載開關(guān)，將電動機運行母線電壓調(diào)至6.2kV 后再次起動，再次跳閘，現(xiàn)象同第一次。起動過程圖1中A 柜微機綜合保護裝置記錄的電壓、電流數(shù)據(jù)見表3。

表3 后兩次起動失敗的實測數(shù)據(jù)

再次安排人員對機械和電氣回路及設備進行了詳細的檢查，仍未見異常。通過對第二次起動電流數(shù)值與初次成功起動值比較，偏小，認為起動電流偏小的原因可能是液態(tài)電阻值不滿足要求。隨即測量起動回路的水電阻阻值見表4。實測值與水電阻初始阻值比較確實發(fā)生了變化，于是將水電阻阻值調(diào)整到表4所列初始的阻值后，第三次起動，50s后勵磁柜連鎖保護跳閘，勵磁柜PLC 顯示信息為“同步電機起動電流超時跳閘”。起動時實測的電壓和電流數(shù)據(jù)見表3。

表4 起動回路水電阻阻值對照表

2.4 另一例起動未成功實例

另一臺同樣的空壓機在首次起動失敗后測量液態(tài)電阻阻值為1.2～1.4，加入適量的電阻劑將水電阻初始阻值降到0.81～0.84后起動，起動時間達到70s 時未成功，手動打閘中止起動。經(jīng)檢查起動過程中水電阻設定極板調(diào)整時間完成，旁路開關(guān)未合閘，起動電流達到3.5kA，勵磁裝置顯示勵磁未投入。

3 起動過程分析

根據(jù)同步電機的起動特性，電機能否起動關(guān)鍵在于起動時異步力矩能否克服機組阻力矩。異步力矩的產(chǎn)生及強弱，取決于供電電源電壓和電流。當電機起動電壓降低時，電流及力矩關(guān)系式為

式中，Iq為電壓降低時的電機起動電流，A；Iqe為電機全壓起動時的額定起動電流，A；Mq為電壓降低時的電機起動力矩標么值；Mqe為電機全壓起動時的額定起動力矩標么值；K一壓降系數(shù)（＜1）。

由以上關(guān)系式得知，壓降系數(shù)K是決定電機起動的重要因素。電壓降系數(shù)的大小取決于為電動機供電的供電系統(tǒng)的容量和起動回路的阻抗[1]。

3.1 起動不成功原因簡析

空氣壓縮機的起動故障一般分為電氣故障和機械故障，本文對因機械等原因引起的起動不成功不做詳細的分析，僅對電氣故障進行分析探討。分析三次起動過程中圖1所示的A 柜微機綜合保護裝置的電流和電壓變化曲線及數(shù)值，三次起動未成功均是電動機保護動作跳閘所致。經(jīng)事后檢查第三次跳閘的主要原因是起動過程中壓縮機三級葉輪損傷，負載過大。另一例起動不成功經(jīng)檢查和分析是因空壓機入口導葉開度過大電動機帶載起動所致。說明電動機保護動作是正確的。似乎與電氣回路沒有關(guān)系？那前兩次起動不成功是什么原因造成的呢？仔細分析前兩次起動過程的數(shù)據(jù)和起動電流電壓曲線后，我們發(fā)現(xiàn)電機跳閘前起動過程中的電流變化是不一樣的，不考慮負載的影響，起動回路的液態(tài)電阻和供電系統(tǒng)的調(diào)整對此同步電動機的起動影響雖沒有機械故障明顯，但對成功起動的作用不能忽視，實際運行經(jīng)驗也證明上述分析的正確性。

3.2 液態(tài)電阻阻值對起動的影響

定子側(cè)串入液態(tài)電阻本質(zhì)上屬于降壓起動，也就是提高壓降系數(shù)K。對于大功率高壓籠型同步電動機而言，在電網(wǎng)短路容量及變壓器容量不是足夠大或瞬時機械沖擊過大時，是最佳起動方式之一。液態(tài)電阻由3 個裝滿電解質(zhì)的容器組成。每相液態(tài)電阻內(nèi)部有2 個電極：1 個固定電極，3 個固定電極連接在一起形成星點；另一個移動電極用來改變液態(tài)電阻起動過程的阻值。液態(tài)電阻是依靠電解質(zhì)正負離子移動形成電流，控制電解質(zhì)濃度來控制載流子數(shù)量，也就能控制液態(tài)電阻阻值。液態(tài)電阻的初始阻值和極板間的初始距離及起動過程中的調(diào)整是按同步電機的起動特性實現(xiàn)設置好的，靠PLC 控制。液態(tài)電阻的電化學性能與導電介質(zhì)的穩(wěn)定性、電液的發(fā)熱、散熱與液箱容積、起動過程中電液阻值在變化中的三相平衡性、柔性傳動中的極板運動及限流響應速度等都會影響液態(tài)電阻的阻值。受上述因素影響的液態(tài)電阻阻值與起動過程的設計值若相差較大，會造成壓降系數(shù)K變化，使起動過程偏離了設計的起動過程，有可能出現(xiàn)起動失敗。

從起動不成功的過程分析，起動過程中液態(tài)電阻阻值的變化對起動電流的變化較大。本次起動前的液態(tài)電阻的初始值明顯與歷史上成功起動時的值不同，說明液態(tài)電阻已經(jīng)發(fā)生了大的變化，而在起動前現(xiàn)場人員憑經(jīng)驗認為沒有變化，對起動沒有影響。因此，主要原因應是與上次起動之間間隔時間近3 個月，液態(tài)電阻受溫度、極板腐蝕和自然蒸發(fā)等影響，電阻發(fā)生了變化，不能滿足設計的要求。從第三次起動過程的電流中看后兩次起動前調(diào)整電壓和調(diào)整液態(tài)電阻阻值都對起動電流有影響，間接影響了起動過程的電壓降系數(shù)。另一臺同型電機的液態(tài)電阻初始值變化也說明液態(tài)電阻阻值在每次起動前是有變化的，而且變化值較大，嚴重影響起動。

3.3 供電系統(tǒng)對起動的影響分析

從圖1中可看出，電機起動時供電方式有3 種：單臺63000kVA 主變供電、單臺40000kVA 主變供電、兩臺主變并聯(lián)供電。在63000kVA 主變供電回路串接有大容量高速開關(guān)（FSR，其作用為正常運行時接入回路，短接電抗器，減少電抗器的運行能耗，其電阻5～20m可不計。若電抗器后側(cè)短路，在不大于0.5ms 的時間快速熔斷，將電抗器接入，限制短路電流），與電抗器并聯(lián)。圖2為電機起動回路的等效阻抗圖。假設為電動機供電的6kV 母線短路，在圖2基礎上做電機起動回路的短路計算。

圖2 電機起動回路阻抗圖

在110kV 系統(tǒng)大、小運行方式下及電抗器投入和退出時，分別計算3 種供電方式下6kV 母線的短路容量見表5。

表5 6kV 母線短路容量計算結(jié)果

從表5的計算結(jié)果分析，在系統(tǒng)小方式下，40000kVA 主變供電方式和63000kVA 主變電抗器投入的方式系統(tǒng)容量很難滿足電機起動的要求；其他供電方式下，系統(tǒng)的短路容量都能滿足電機起動對系統(tǒng)容量的要求，但一旦出現(xiàn)系統(tǒng)電壓偏低、回路阻抗變化或負載輕微變化，有可能造成起動不成功。同時可知，各種方式下起動時對起動過程的保障程度是不同的，供電方式的變化對電機起動的成功率影響較大。在本臺電機的起動設計時已考慮到此因素，用40000kVA 主變作為電機起動的備用變壓器，在系統(tǒng)變化容量不能滿足要求時與63000kVA 主變并列運行提供起動電源。

在實例中，第一次起動前，適逢供電系統(tǒng)最近的一臺150MW 發(fā)電機檢修停運，系統(tǒng)電壓與前比較偏低，電抗器因高速開關(guān)（FSR）故障投入運行，供電系統(tǒng)條件接近小方式下單臺63000kVA 主變供電，從計算結(jié)果看存在起動不成功的可能性。我們采用兩臺主變并列運行的方式為電機提供起動電源，電機單體起動正常，起動時間47s，起動瞬間母線電壓5.77kV，電流3393kA。與空壓機聯(lián)機起動一次成功。另一臺同樣未成功起動的電機起動時也采用上述運行方式，成功起動。

該企業(yè)有6600kW 的SO2風機也出現(xiàn)過類似的起動不成功，分析當時的供電系統(tǒng)狀況，恰逢上級變電所一臺63000kVA 主變檢修，投運40000kVA 備用變壓器，起動前母線線電壓5.92kV，起動瞬間母線相電壓降至3.39kV。后倒至另臺63000kVA 主變所在母線段，起動成功。

4 結(jié)論

通過上述幾例大型同步電動機起動不成功的案例分析，認為，大型同步電機采用液態(tài)電阻起動優(yōu)于其他起動方式，維護調(diào)整方便、容易滿足起動要求，排除機械部分的原因，大型同步電機起動不成功的主要原因應是液態(tài)電阻阻值變化和供電系統(tǒng)容量不滿足起動條件。由此我們得出如下啟示：

1）大型同步電動機在供電回路的設計時要進行供電系統(tǒng)各種可能的運行方式下短路容量的計算，使供電回路充分滿足起動容量的要求，在設計階段做到避免多次起動。

2）現(xiàn)場運行人員和技術(shù)人員要了解大型電機初始投運的技術(shù)條件，總結(jié)和積累成功起動的歷史數(shù)據(jù)，建立完善的技術(shù)檔案。

3）液態(tài)電阻受環(huán)境和運行時間的影響較大，在每次電機起動投運前要測試阻值，并調(diào)整，確保達到初始要求的值；對廠家提供的“3～5年不檢修，僅適量加水”的維護要求要慎重對待。

4）目前運用的液態(tài)電阻起動方式大多是按起動時間由PLC 控制和調(diào)整極板，從而調(diào)整起動電阻來滿足電機起動過程中對起動電流的要求，每次起動過程不完全相同。再次起動前需要對每次起動過程的數(shù)據(jù)和電流波形分析，起動條件做些適當?shù)恼{(diào)整，確保一次起動成功。

5）電機起動前，技術(shù)人員要檢查供電系統(tǒng)的條件能否滿足設計的起動技術(shù)要求，重點關(guān)注母線電壓、上級變電所的運行方式，必要時申請調(diào)整運行方式。

6）依據(jù)電機的容量和拖動的機械設備的特點、生產(chǎn)要求，對大型電機起動次數(shù)要做出規(guī)定，建議一次不成功要重點分析、查明原因，兩次不成功原因不明或故障未排除不允許起動第三次。

[1] 《鋼鐵企業(yè)電力設計手冊》編委會.鋼鐵企業(yè)電力設計手冊(下冊)[M].北京: 冶金工業(yè)出版社,1996.

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[4] 吉文清,何美華,毛廣海.電動機液態(tài)電阻軟起動器在礦渣粉磨系統(tǒng)中的應用[J].中國非金屬礦工業(yè)導刊,2010(6): 37-38.