陳 山

(安徽晉煤中能化工股份有限公司安徽臨泉236400)

200kt/a氨醇裝置全低變系統(tǒng)技術(shù)改造總結(jié)

陳 山

(安徽晉煤中能化工股份有限公司安徽臨泉236400)

0 前言

某化工公司航天氣化爐200kt/a氨醇裝置自2011年底開車投產(chǎn)以來，粗煤氣帶塵現(xiàn)象比較嚴(yán)重，使大量粉塵沉積于設(shè)備、管道及變換爐中，變換系統(tǒng)阻力不斷上升。在變換系統(tǒng)技術(shù)改造前，變換系統(tǒng)阻力最高達(dá)到540kPa，已嚴(yán)重制約裝置的穩(wěn)定運行及其產(chǎn)能。為此，決定對變換系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改造，使裝置能夠長周期安全、穩(wěn)定、高效運行。

1 工藝流程

從氣化系統(tǒng)來的3.7MPa的粗煤氣(200℃)進(jìn)入低壓蒸氣發(fā)生器(E-2001)，降溫后進(jìn)入變換爐進(jìn)料分離器(S-2001)分離液體，隨后進(jìn)入變換爐進(jìn)料換熱器(E-2002)，在此被來自中壓蒸汽發(fā)生器(E-2003)的變換氣加熱至240℃左右;然后進(jìn)入1#變換爐(R-2001)上段，從變換爐上段引出變換氣送入中壓蒸汽發(fā)生器(E-2003)，此變換氣在中壓蒸汽發(fā)生器內(nèi)換熱后冷卻至283℃進(jìn)入變換爐進(jìn)料換熱器(E-2002)，再與變換爐進(jìn)料分離器(S-2001)來的粗煤氣換熱冷卻至240℃進(jìn)入變換爐下段，進(jìn)一步進(jìn)行變換反應(yīng)生成H2和CO2。從變換爐下段出來的變換氣依次進(jìn)入中壓蒸汽發(fā)生器(E-2004)以及鍋爐給水預(yù)熱器(E-2005)，通過加熱脫氧水回收變換氣中的余熱后使變換氣的溫度降低至180℃左右，然后進(jìn)入有機(jī)硫水解槽(R-2002)，反應(yīng)后的氣體經(jīng)過脫鹽水預(yù)熱器(E-2006)進(jìn)一步冷卻至70℃后，再經(jīng)變換氣水冷器(E-2007)用循環(huán)水冷卻至40℃后進(jìn)入變換氣分離器(S-2002)，分離液相后的3.30MPa變換氣(約40℃)送脫硫、脫碳系統(tǒng)。

2 存在問題

(1)隨著運行時間延長，全低變系統(tǒng)阻力增大很快，系統(tǒng)負(fù)荷受到很大影響，各項消耗大幅上升。2013年1月至11月全低變系統(tǒng)阻力統(tǒng)計見表1。

表12013 年1月至11月全低變系統(tǒng)阻力統(tǒng)計

(2)經(jīng)考察，本氨醇裝置全低變系統(tǒng)阻力與國內(nèi)同規(guī)格的氨醇裝置相比，本氨醇裝置全低變系統(tǒng)各設(shè)備的阻力均明顯偏高(表2)。

3 原因分析及改造目標(biāo)

該氨醇裝置全低變系統(tǒng)阻力越來越大，主要問題表現(xiàn)在低壓蒸氣發(fā)生器(E-2001)管程、噴水凈化器(S-2005)、脫毒槽(R-2005)、3#變換爐(R-2003)、變換爐進(jìn)料分離器(S-2001)等設(shè)備。經(jīng)過研究、討論，準(zhǔn)確分析設(shè)備阻力大的原因并制定相應(yīng)改造目標(biāo)(見表3)。

4 技術(shù)改造措施

(1)更換脫毒槽(R-2005)內(nèi)件(內(nèi)件包括集氣盒、分離器、托篦及絲網(wǎng)和壓篦及絲網(wǎng))及其吸附劑，擴(kuò)大集氣盒孔徑(Φ10mm)。2013年10月停車以前，脫毒槽(R-2005)的阻力升高至71kPa。本次技術(shù)改造時，在打開人孔蓋和取出壓篦后，絲網(wǎng)上存在1層約20mm厚的煤灰，已經(jīng)完全堵住了絲網(wǎng)孔眼，將表面積灰清理后才可看見絲網(wǎng)。

由于粗煤氣帶塵量大、氣質(zhì)差，吸附劑吸附能力達(dá)到飽和狀態(tài)，故更換了吸附劑，并將集氣盒孔徑由Φ10mm擴(kuò)大至Φ12mm，大大降低了脫毒槽(R-2005)的阻力。

表2 本氨醇裝置全低變系統(tǒng)各設(shè)備阻力與國內(nèi)同規(guī)格裝置相比kPa

(2)卸出3#變換爐(R-2003)內(nèi)催化劑，過篩后重新裝填，集氣盒孔徑由Φ10mm擴(kuò)大至Φ12mm;底部瓷球全部棄用，在催化劑下部原瓷球堆填高度處，用∠14角鐵加工1層支撐篦子取代瓷球，徹底解決了因瓷球粉化造成阻力大的問題。

(3)扒出噴水凈化器(S-2005和S-2006)內(nèi)瓷球，棄用，并裝填不銹鋼鮑爾環(huán)，徹底解決設(shè)備阻力大的問題。

(4)由于要控制2#變換爐進(jìn)口氣體溫度，造成E-2003的氣相出口閥不能完全打開，副線閥長期處于手動全開狀態(tài)，不能進(jìn)行調(diào)節(jié)。為此，拆除中壓蒸汽發(fā)生器(E-2003)的副線調(diào)節(jié)閥，并用直管段過渡，以降低E-2003阻力。

(5)在正常生產(chǎn)中，透平液預(yù)熱器(E-2010)阻力達(dá)25kPa。為此，在滿足工藝控制要求的情況下，增設(shè)透平液預(yù)熱器(E-2010)副線以降低其阻力。

表3 設(shè)備阻力大的原因分析及改造目標(biāo)

(6)對低壓蒸汽發(fā)生器(E-2001)進(jìn)行拆檢后，發(fā)現(xiàn)其泄漏量較大，為此，更換低壓蒸汽發(fā)生器(E-2001)泄漏的列管(Φ19mm×2mm，占總管數(shù)的60%)，避免粗煤氣竄入變換氣中，消除低壓蒸汽發(fā)生器(E-2001)的設(shè)備隱患，以降低后工序阻力。

(7)煤灰沉積在變換爐進(jìn)料分離器(S-2001)絲網(wǎng)除沫器中，導(dǎo)致分離效果差，為此，采取反復(fù)加水、連續(xù)浸泡絲網(wǎng)除沫器4～6h后，再通入氮氣連續(xù)鼓吹，加快煤灰從絲網(wǎng)除沫器脫離，直至排出干凈的水為止。

5 改造效果

通過實施以上技術(shù)改造措施，全低變系統(tǒng)阻力明顯下降，系統(tǒng)阻力由540kPa降至240kPa以下，改造前、后部分設(shè)備阻力大幅下降(見表2)。由于阻力下降，液氮洗系統(tǒng)出口合成氣壓力由原2.40MPa提高至2.55MPa，降低了合成汽輪機(jī)的蒸汽消耗，蒸汽消耗由原來31000kg/h降低至29000kg/h。按年有效生產(chǎn)時間320d、4.9MPa蒸汽成本150元/t計，則年可節(jié)約資金230.4萬元。由于變換系統(tǒng)阻力降低，進(jìn)甲醇洗系統(tǒng)進(jìn)口壓力由原2.6MPa提高至2.8MPa以上，提高了甲醇的吸收效果，甲醇循環(huán)量由230m3/h降至210m3/h。由于甲醇循環(huán)量的減少，降低了甲醇洗系統(tǒng)冷量損失、甲醇消耗及各泵的動力消耗。

該氨醇裝置從2013年11月投運至今，運行情況良好，系統(tǒng)阻力大幅下降，有效降低了機(jī)泵類設(shè)備的動力消耗，完全達(dá)到了預(yù)期的改造效果。

2014-12-01)