王祥秋,蔡 斌,Jiang Ruinian

(1.佛山科學技術學院 環(huán)境與土木建筑學院，廣東 佛山 528000; 2.廣東工業(yè)大學 土木交通學院，

高速鐵路隧道基底軟巖動力累積損傷特性

王祥秋1,蔡 斌2,Jiang Ruinian3

(1.佛山科學技術學院 環(huán)境與土木建筑學院，廣東 佛山 528000; 2.廣東工業(yè)大學 土木交通學院，

廣州 510006;3.New Mexico State University,American)

利用相似材料模擬高速鐵路隧道基底軟巖，采用荷載控制和非對稱正弦波循環(huán)加載方式對軟巖試件進行動三軸疲勞與損傷檢測綜合試驗。通過試驗結果分析，建立了軟巖3參數多項式疲勞壽命計算模型和4參數多項式累積損傷參量計算模型，獲得了軟巖疲勞損傷特性，即：軟巖疲勞破壞表現為端部拉-剪復合破壞和中部壓-剪復合破壞兩種模式；疲勞破壞全過程表現為初始微孔隙壓密、裂紋發(fā)生與穩(wěn)定擴展以及損傷裂紋加速發(fā)展3個發(fā)展階段；軟巖疲勞壽命主要取決于本身強度和動應力水平，強度愈高、動力應力水平愈低，其疲勞壽命就越長；當動應力水平相同時，軟巖疲勞壽命與其彈性模量呈線性增長關系。

高速鐵路隧道；基底軟巖；疲勞壽命；累積損傷

中國鐵路運營經驗表明，在列車振動荷載的長期作用下，軟巖隧道底部結構常因底部軟巖動力損傷而受到破壞，導致隧道底部結構因脫空現象而產生超過允許值的大變形甚至破壞，給鐵路運營造成了重大的安全隱患。為此，學者們針對普通鐵路隧道基底穩(wěn)定性問題開展了深入的研究，取得了較豐富的研究成果[1-8]。高速鐵路現場振動測試成果表明[9-11]，高速鐵路產生的振動影響比普通鐵路更大，可以預測高速鐵路運營將不可避免地對隧道圍巖產生累積損傷效應，特別是處于軟巖地層中的高速鐵路隧道，圍巖累積損傷變形可能產生導致隧道軸線方向不均沉降甚至襯砌結構的開裂與破壞，從而影響高速鐵路列車的行車安全。因此，高速鐵路隧道結構長期動力穩(wěn)定性問題已經成為工程界廣泛關注的重大技術問題。目前，少數學者針對高速鐵路隧道底部軟巖動力特性進行了探索性研究[12-13]，但關于高速鐵路隧道底部圍巖疲勞特性與動力累積損傷的研究尚少見報道。本文擬通過對隧道圍巖相似材料進行室內動三軸疲勞試驗與超聲波損傷檢測試驗分析研究隧道圍巖疲勞與動力累積損傷特性。

1 疲勞與損傷試驗

1.1 軟巖試樣制備

以武廣高速鐵路改良泥質粉砂巖隧道圍巖為研究對象，考慮到取樣擾動以及巖體內富含的各類原生裂紋可能導致疲勞試驗與超聲波檢測試驗結果出現較大離散性，從而影響隧道圍巖累積損傷特性的規(guī)律性分析，故采用相似材料模擬隧道圍巖。在滿足力學特性相似比的前提下，盡可能模擬泥質粉砂巖的物質構成。為此，采用了中細砂、水泥以及適量粘性土以模擬泥質粉砂巖的物理特性。其中：膠結材料采用325普通硅酸鹽水泥，4種摻入比αw分別為10%、15%、20%和25%(編號為SY1～SY4)，以模擬不同強度等級的隧道圍巖；中細砂顆粒粒徑d≤0.5 mm，粘性土經烘干后過篩(篩孔直徑為0.05 mm)，粘性土摻入比均取為αt=5%，水灰比均取為C=0.5；試樣尺寸為：39.1 mm×80 mm(如圖1所示)，經標準養(yǎng)護后進行強度與疲勞損傷試驗。通過室內三軸試驗及液壓伺服萬能試驗機獲得SY1～SY4四組試樣90 d齡期強度指標如表1所示，其材料組成及強度指標相當于武廣高速鐵路改良泥質粉質砂巖，屬于中等軟巖范疇[14-15]。

圖1 相似材料軟巖試件制作Fig.1 Samples of similar materials for soft rock

表1 軟巖試件力學特性指標Table1 Mechanical properties of soft rock samples

2.2 疲勞試驗

采用STD-10型微機控制電液伺服土動三軸試驗系統(tǒng)進行，該試驗系統(tǒng)主要用于軟巖、水泥加固土以及強度較高的粘性土動力學性能研究。疲勞試驗施加非對稱正弦波動力荷載，荷載頻率依據某高速鐵路軌道振動現場測試獲取的列車輪軌主振頻率，確定為f=6 Hz(對應于高速列車運行速度v=270 km/s)，荷載最大應力幅值分別取為0.85fcm、0.8fcm、0.7fcm、0.6fcm4種，最小應力幅值均取為0.05fcm(其中：fcm為試件單軸抗壓強度，具體取值參見表1)。通過對4組試件4種應力水平共計16個試件的疲勞試驗成果進行整理分析，獲得典型動載滯回曲線以及振動次數-動應變關系曲線如圖3所示。

圖2 疲勞試驗及試件破壞形態(tài)Fig.2 Fatigue test and failure modes

圖3 疲勞試驗特征曲線Fig.3 Characteristic curves of fatigue tests

由圖2可知，疲勞試驗中試件表現出兩種不同形式的破壞模式，即：端部拉-剪復合破壞和中部壓-剪復合破壞，主要取決于試件內部初始損傷狀態(tài)。當試件的初始損傷出現在端部時，在軸向動荷載反復作用下，首先在試件端部沿軸向產生損傷裂紋，隨著動力荷載作用次數的不斷增加，軸向裂紋將不斷累積與擴展，加之試件受到軸向動力荷載往復作用，最終導致試件產生如圖2(b)所示的軸向剪切與拉伸復合破壞模式。而當試件初始損傷不明顯或者初始損傷微裂紋存在于試件中部時，在軸向動荷載反復作用下，首先在試件中部出現“X”型剪切破壞裂紋，并在試件中部出現動態(tài)壓應力集中區(qū)，隨著動力荷載循環(huán)作用次數不斷增加，試件中部損傷不斷積累，并最終形成如圖2(c)所示的復合壓剪破壞區(qū)。

與此同時，由疲勞試驗特征曲線(如圖4所示)可知，疲勞試驗過程中，試件變形呈現出特征顯著不同的3個發(fā)展階段。1)初始微孔隙壓密階段，在軸向動荷載作用下，試件中存在的初始損傷微孔隙被壓密閉合，試件變形速率表現為線性增長到漸趨穩(wěn)定的變化過程；2)裂紋發(fā)生與穩(wěn)定擴展階段，試件內部初始損傷被激活，并產生新的損傷裂紋，且隨著加載次數增長，裂紋不斷穩(wěn)定擴張，試件變形表現為持續(xù)穩(wěn)定增長的趨勢；3)損傷裂紋加速發(fā)展階段，試件內部損傷裂紋加速擴展，損傷累積不斷加劇，試件變形速率快速增長，并最終導致試件的破壞。

圖4 疲勞損傷裂紋發(fā)展全過程Fig.4 Developing process of fatigue damage cracks

2.3 超聲波損傷檢測

按照疲勞試驗加載方式，對初始超聲波速相等(即初始損傷參量相同)的同一組10個試件進行10個不同累積振動次數的動載荷試驗。荷載最大應力幅值取為0.7fcm，最小應力幅值取為0.05fcm，加載頻率取為f=6 Hz。試驗過程中保持動載波形、應力幅值等均與疲勞試驗完全相同。對每一個達到預定累積振動次數的試件，采用ZBL-U520型非金屬超聲檢測儀對其進行超聲波測試，并根據超聲波特征值分析累積振動次數對試件產生的累積損傷效應。具體測試儀器及測試方法如圖5所示。通過對四組共40個試件的疲勞損傷試驗獲得軟巖典型的超聲波特征曲線如圖6所示。

圖5 超聲波損傷檢測試驗Fig.5 Test of ultrasonic damage

圖6 典型(SY4)超聲波特征曲線Fig.6 Characteristic curves of altrasonic wave for SY4

由圖6可知，疲勞試驗過程中，當動荷載累積振動次數少于某一界限值時(如圖6(c)所示)，盡管試件的超聲波波速明顯降低，但其超聲波形態(tài)并未發(fā)生明顯改變，表明試件內部雖已產生微觀損傷，但并未發(fā)展形成宏觀損傷裂紋。當動荷載累積振動次數超過某一臨界值時(如圖6(d)所示)，試件超聲波波速繼續(xù)衰減，超聲波形態(tài)也開始發(fā)生畸變現象，表明試件內部微觀損傷已擴展形成宏觀裂紋。當試件所受的振動荷載次數繼續(xù)增加，超聲波特征曲線將發(fā)生明顯改變，其超聲波衰減速率以及反射波數量隨累積加載次數的增大而不斷增加，表明試件內部損傷裂紋數量也在不斷增大。當動荷載累積振動次數達到某一極限值時(如圖6(f)所示)，超聲波形態(tài)將發(fā)生顯著畸變，不再表現為類似正弦波的變化規(guī)律，開始呈現為無序隨機波狀態(tài)，表明試件已發(fā)生宏觀破壞。上述各種超聲波形態(tài)特征與試件表現出的宏觀物理性態(tài)完全吻合，可見，非金屬超聲波檢測方法可有效跟蹤和判定軟巖試件的累積損傷狀態(tài)。

3 疲勞損傷特性分析

3.1 疲勞特性分析

通過對SY1-SY4四組試件4種不同應力水平共計48個疲勞試驗(其中：每組試件進行4種應力水平，每種應力水平3個試件，共計12個試件的疲勞試驗)測試成果進行分析，可得不同強度等級軟巖疲勞壽命與應力水平的關系曲線，即s-lgN關系曲線(如圖7所示)。由圖7可知，同一組軟巖試件(組成材料及強度相同)在同一應力水平動荷載作用下，其疲勞壽命具有一定的離散性；同一組軟巖所受的動力應力水平愈低，其疲勞壽命就越長。不同強度等級的軟巖試件其s-lgN關系曲線呈現出相似的變化規(guī)律，且均可用多項式s=A(lgN)2+B(lgN)+C進行很精確地擬合，其相關性指數R2≥0.983，具體擬合參數如表2所示。

圖7 疲勞試驗應力水平s-lgN關系曲線
Fig.7 Curves of s-lgN for futigue tests

表2 不同強度等級圍巖的疲勞曲線擬合參數表Table2 Fitting parameters of fatigue curves for different soft rocks

3.2 損傷特性分析

假設圓柱體狀軟巖試件為一維彈性桿件，按一維桿件彈性波傳播原理可知，圓柱體狀軟巖試件沿軸線方向的初始縱波波速可由下式計算，即

(1)

而當試件受到累積振動荷載作用發(fā)生損傷以后的縱波波速為

(2)

則根據彈性體損傷理論，可得試件的損傷參量為

(3)

表3 試件損傷參量計算表Table3 Damage parameters for samples

續(xù)表3

根據超聲波測試結果，利用式(3)可得試件在不同累積振次數荷載作用下的損傷參量(如表3所示)，由此可得不同強度等級軟弱圍巖的累積損傷參量-循環(huán)次數的關系曲線，即D-N/Nf關系曲線(如圖8所示),該曲線可用4參數三次多項式D=a(N/Nf)3+b(N/Nf)2+c(N/Nf)+d進行擬合。由圖可知，不同強度等級的軟弱圍巖表現出相似的動力累積損傷進程，在相同動荷載作用下，軟巖的累積極限振動次數(疲勞壽命)Nf隨強度的增大呈線性增長(如圖9所示)。但試件破壞時損傷參量的大小與試件的強度等級沒有必然聯系，其離散性較大。對比軟巖損傷參量D-N/Nf關系曲線與累積振次-應變關系曲線(如圖3(b)所示)，發(fā)現兩者之間表現相似的變化規(guī)律，表明軟巖的動應變增量與其動力累積損傷參量同步增長，兩者互為因果關系。

圖8 損傷參量D-N/Nf關系曲線Fig.8 Curves of D-N/Nf

圖9 極限循環(huán)次數Nf-E關系曲線Fig.9 Curves of Nf-E

表4 不同強度等級軟巖累積損傷曲線擬合參數表Table 4 Fitting parameters of cumulative damage for different strength soft rocks

4 結 論

1)相似材料疲勞損傷試驗結果表明，隧道軟巖疲勞破壞主要表現為端部拉-剪復合破壞和中部壓-剪復合破壞兩種模式。軟巖疲勞試驗特征曲線表現為：初始微孔隙壓密、裂紋發(fā)生與穩(wěn)定擴展以及損傷裂紋加速發(fā)展3個階段。

2)基于彈性損傷理論與非金屬超聲波檢測方法可以較好地反映軟巖疲勞損傷特征，超聲波波速及超聲波形態(tài)特征可以作為軟巖動力累積損傷發(fā)展特性的關鍵性評價指標，進而推廣應用于高速鐵路隧道圍巖長期動力損傷狀態(tài)監(jiān)測。

3)軟巖的強度愈高、所受到的動力應力水平愈低，其疲勞壽命就越長。不同強度等級的軟巖其s-lgN關系曲線表現為相似的變化規(guī)律，且可用3參數多項式進行擬合。

4)疲勞損傷試驗結果表明，不同強度等級軟巖累積損傷參量與循環(huán)振次D-N/Nf關系曲線可用4參數三次多項式進行擬合，累積振次-動應變關系曲線與累積振次-損傷參量關系曲線具有良好的相關性。

[1] 丁祖德,彭立敏,黃娟. 基底脫空條件下鐵路隧道行車安全性分析[J].鐵道學報,2012,35(9):104-110. Ding Z D,Peng L M,Huang J.Running safety in railway tunnel with base voids [J].Journal of China Railway Society,2012,35(9):104-110.(in Chinese)

[2] 程學武,董敬.隧道內整體道床的破裂原因分析及整治[J].鐵道工程學報,2009,128(5):64-68. Cheng X W,Dong J.Analyses of the cause for the fracture of monolithic concrete bed in tunnel and treatment measures [J].Journal of Railway Engineering Society,2009,128(5):64-68.(in Chinese)

[3] 朱萬聽,李蘭勤.隧道基底病害現狀及成因分析[J].現代隧道技術,2001,38(5):42-44. Zhu W T,Li L Q.Base disease in tunnels and their cause analysis [J].Modern Tunneling Technology,2001,38(5):42-44.(in Chinese)

[4] Jones S,Hunt H.Voids at the tunnel-soil interface for calculation of ground vibration from underground railways[J].Journal of Sound and Vibration,2011,333(2):245-270.

[5] 施成華,雷明鋒,彭立敏，等.隧道底部結構受力與變形的現場測試與分析[J].巖土工程學報,2012,34(5):879-884. Shi C H,Lei M F,Peng L M.In-situ monitoring and analysis of mechanical characteristics and deformation of bottom structure of tunnels [J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2012,34(5):879-884.(in Chinese)

[6] 施成華,雷明鋒,彭立敏，等. 砂層隧道列車振動響應與地基累積變形研究[J].鐵道學報,2011,33(7):118-124. Shi C H,Lei M F,Peng L M.Study on train vibration response and cumulative deformation of sand layers of the tunnel [J]. Journal of China Railway Society,2011,33(7):118-124.(in Chinese)

[7] Lee I W,Lee S H,Kang Y S. Characteristics of roadbed behaviors of concrete track for high-speed railway[J]. Journal of the Korean Society for Railway,2006,9(3):298-304.

[8] Tang Y Q,Yang P,Zhao S K,et al. Characteristics of deformation of saturated soft clay under the load of Shanghai subway line No. 2[J].Environmental Geology,2008,54(6):1197-1203.

[9] 王峰.滬寧高鐵與鄰近既有線振動相互影響的測試與分析[J].北京交通大學學報,2012,36(4):12-18. Wang F.Test and analysis for vibration influence between HuNing high-speed railway and adjacent existing line [J].Journal of Beijing Jiao tong University,2012,36(4):12-18. (in Chinese)

[10] 鄔強.武廣高鐵紅黏土路塹基床動響應現場測試與分析[J].鐵道工程學報,2011(8): 47-52. Wu Q.Test and analysis of dynamic responses of red clay cutting bedding of Wuhan- Guangzhou passenger dedicated line [J]. Journal of Railway Engineering Society,2011(8)：47-52. (in Chinese)

[11] Kogut J,Degrande G,Haegeman W,et al.In situ vibration measurements on the high speed track L2 Brussels-Koln[C]// Antwerp: International Association for Bridge and Structural Engineering,2003: 15-27.

[12] 丁祖德,謝洪濤,彭立敏. 高速鐵路隧道基底軟巖動力響應特性分析[J].昆明理工大學學報:自然科學版,2013,38(3):36-41. Ding Z D,Xie H T,Peng L M.Dynamic response properties of soft bedrock of high-speed railway tunnel [J].Journal of Kunming University of Science and Technology:Natural Science Edition,2013,38(3):36-41.(in Chinese)

[13] 劉宇.軟弱土地基盾構隧道高速列車動力響應分析[D].成都:西南交通大學,2011. Liu Y.The dynamic response analysis of shield tunnel on soft soil foundation exposed to high-speed train vibration excitation [D].Chendu: Southwest Jiaotong University,2011.(in Chinese)

[14] 趙勇. 泥質粉砂巖化學改良土動力特性測試與分析[J].鐵道工程學報,2012,162(3):22-25. Zhao Y.Test and analysis of dynamic character of chemical improved soil of argillaceous siltstone for subgrade of high-speed railway [J].Journal of Railway Engineering Society,2012,162(3):22-25.(in Chinese)

[15] 住房城鄉(xiāng)建設部.GB/T 50218—2014工程巖體分級標準[S].2014. GB/T 50218—2014 Standard for Engineering Classification of Rockmasses[S].Ministry of Housing and Urban-rural Development,2014.(in Chinese)

(編輯 王秀玲)

Characteristics of dynamic and accumulative damage of soft rock-mass for the basement of high speed railway’s tunnel

WangXiangqiu1,CaiBin2,JiangRuinian3

(1.Department of Environment & Civil Engineering,Foshan University,Foshan 528000，Guangdong,P.R.China 2.Faculty of Civil Engineering of Guangdong University of Technology,Guangzhou 510006，P.R.China 3.New Mexico University of State,American)

The similar materials is used to simulate the soft rock-mass on the basement of tunnel in the high speed railway. Based on the method of loading control and the cyclic loadings of non-symmetrical sine wave,the dynamic fatigue test of three axial and the damage detection test are carried on for soft rock-mass specimens. With analysis of the results of tests,the polynomial model with three parameters to calculate the fatigue life and the polynomial model with four parameters to calculate the cumulative damage are established for soft rock-masses. And then,some characteristics of fatigue damage has been obtained about the soft rock-mass,such as the fatigue failure of soft rock-mass mainly shows two composite modes those are the tension-shear on the end and the compression-shear on the central of specimen. The whole process of fatigue damage is shown three stages those are the compaction of initial micro-pore,the occurrence and stable propagation of new cracks,and the accelerating development of crack damage. The fatigue life of soft rock-mass mainly depends on itself strength and the level of dynamic stress. The higher strength of itself and the lower level of dynamic stress,the longer fatigue life of rock-mass will be. If the level of dynamic stress has not been changed,the fatigue life of soft rock-mass will be increased linearly with its elastic model.

tunnel of high speed railway; soft rock-mass on the basement; fatigue life; cumulative damage.

10.11835/j.issn.1674-4764.2015.05.004

2014-11-18 基金項目：國家自然科學基金(51278121)；廣東省教育廳重大特色創(chuàng)新資助項目(2014KTSCX155)

王祥秋(1968-),男，博士，教授，主要從事巖土與地下結構工程研究,(E-mail)tongji_wxq@163.com。

Foundation item：National Natural Science Foundation of China(No.51278121);The Major Project Program of the Department of education of Guangdong Province(2014KTSCX155)

TU411.3

A

1674-4764(2015)05-0026-07

Received:2014-11-18

Author brief：Wang Xiangqiu(1968-)，PhD,professor,main research interests:geotechnical and underground engineering,(E-mail)tongji_wxq@163.com.