張曉樸 官在平 王湖鑫 張 達(dá) 周 磊

(1.北京礦冶研究總院，北京 100260；2.金屬礦山智能開采技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100260;3.湖北興發(fā)化工集團(tuán)股份有限公司，湖北 宜昌 443000)

混凝土礦柱嗣后充填法采場(chǎng)穩(wěn)定性監(jiān)測(cè)與分析

張曉樸1，2官在平3王湖鑫1，2張 達(dá)1，2周 磊3

(1.北京礦冶研究總院，北京 100260；2.金屬礦山智能開采技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100260;3.湖北興發(fā)化工集團(tuán)股份有限公司，湖北 宜昌 443000)

興隆磷礦為提高資源回收率，采用兩步驟回采法，先礦柱膠結(jié)充填，后礦房廢石充填。為保障作業(yè)的安全，驗(yàn)證膠結(jié)礦柱的強(qiáng)度，優(yōu)化采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，采用區(qū)域的微震監(jiān)測(cè)與局部的點(diǎn)監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方式，對(duì)膠結(jié)礦柱及頂板覆巖應(yīng)力顯現(xiàn)進(jìn)行立體、實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)。通過(guò)分析開采過(guò)程中獲取的應(yīng)力、應(yīng)變及位移變化數(shù)據(jù)，得到了回采工作面前方的采動(dòng)超前影響距離約為20 m；當(dāng)?shù)V房回采跨度約36 m時(shí)，覆巖累積應(yīng)力集中較大，頂板局部會(huì)有冒落，但采場(chǎng)頂板移動(dòng)誘發(fā)的應(yīng)力遠(yuǎn)小于膠結(jié)混凝土礦柱強(qiáng)度，膠結(jié)礦柱無(wú)破壞。結(jié)果表明：采用兩步驟回采嗣后充填的開采方法及采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)等，能夠保證采場(chǎng)穩(wěn)定。該監(jiān)測(cè)方法能夠及時(shí)準(zhǔn)確地為采場(chǎng)穩(wěn)定性做出評(píng)價(jià)，為安全高效生產(chǎn)提供指導(dǎo)。

膠結(jié)礦柱 嗣后充填 監(jiān)測(cè) 采場(chǎng)穩(wěn)定性

隨著礦產(chǎn)資源的日漸枯竭、充分利用資源及環(huán)境保護(hù)意識(shí)的增強(qiáng)，許多礦山為提高礦石回收率、延長(zhǎng)企業(yè)服務(wù)年限而采用充填法開采，國(guó)內(nèi)一些設(shè)計(jì)崩落法開采的礦山也開始逐漸向充填法轉(zhuǎn)變[1]。嗣后充填法具有回采效率高、資源回采強(qiáng)度大，同時(shí)能充分利用尾礦減小礦山用地、改善地下采礦環(huán)境及控制地表沉陷的特點(diǎn)[2]。但嗣后充填法對(duì)礦巖穩(wěn)定性要求高，特別是礦房接近開采完成時(shí)，礦柱受覆巖載荷應(yīng)力集中加劇，有些礦柱在礦房空區(qū)未充填前就發(fā)生失穩(wěn)，直接影響整個(gè)采場(chǎng)的穩(wěn)定性。國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)礦柱穩(wěn)定性進(jìn)行了深入的研究，李俊平[3]應(yīng)用材料力學(xué)和梁的假說(shuō)理論，推導(dǎo)了礦柱間距公式，為礦山設(shè)計(jì)提供了依據(jù)；李江騰[4]應(yīng)用斷裂力學(xué)理論探討了硬巖礦柱初始裂紋在上覆巖層作用下貫通形成層狀結(jié)構(gòu)的機(jī)理；徐文彬等[1]分別應(yīng)用厚跨比法、結(jié)構(gòu)力學(xué)梁理論以及普氏拱理論對(duì)礦柱進(jìn)行了研究，獲得了嗣后采場(chǎng)破壞模型以及采場(chǎng)失穩(wěn)演化的過(guò)程；王施璐等[5]采用力學(xué)理論及正交敏感性極差分析結(jié)合的方法，分析了影響礦柱穩(wěn)定性的原因。從許多學(xué)者對(duì)充填采礦法安全的重視程度可知，覆巖及礦柱穩(wěn)定性直接決定著嗣后采場(chǎng)的安全。

興隆磷礦1 120 m水平采場(chǎng)為提高礦山回收率，控制采場(chǎng)地壓活動(dòng)，利用嗣后充填開采法。開采過(guò)程中首先采用礦柱膠結(jié)充填，再采用廢石嗣后充填的方法進(jìn)行礦房的回采，因此礦房開采過(guò)程中覆巖移動(dòng)變形及膠結(jié)礦柱強(qiáng)度能否承受誘發(fā)應(yīng)力將給采場(chǎng)穩(wěn)定性及采礦安全帶來(lái)巨大的威脅，為此在膠結(jié)礦柱嗣后充填開采過(guò)程中，有必要對(duì)膠結(jié)礦柱及采場(chǎng)覆巖穩(wěn)定性進(jìn)行監(jiān)測(cè)，及時(shí)掌握采場(chǎng)的安全性能，從而確保礦山的安全高效開采。

1 工程概況

興隆磷礦礦層沿拜臺(tái)溝西南岸出露于地表，礦層走向延伸長(zhǎng)約1 300 m，傾向延深約為1 400 m。磷礦層底板高程最高1 320 m，最低1 060 m，相對(duì)高差290 m。磷礦層在礦段內(nèi)呈層狀連續(xù)產(chǎn)出，走向NE50°～60°—SW230°～240°，總體傾向南東，8°～16°，為單一緩傾斜礦層。礦山原有淺孔全面留礦法成本低、經(jīng)濟(jì)效益明顯。隨著持續(xù)開采，形成大面積采空區(qū)，其殘留礦石資源后期回收難度較大、回采效率低、采空區(qū)處理工程大且安全風(fēng)險(xiǎn)高，地表廢石難以有效利用，為此礦方選擇兩步驟回采嗣后充填法提高礦山回采率、降低安全風(fēng)險(xiǎn)。1 120 m水平采場(chǎng)內(nèi)1#、2#、3#混凝土膠結(jié)礦柱寬4 m，A、B 2礦房寬8.5 m，膠結(jié)礦柱與礦房交錯(cuò)平行沿傾向分布，長(zhǎng)度約60 m，A、B礦房采用交替向前回采的方法，采場(chǎng)內(nèi)膠結(jié)礦柱及礦房布置見圖1。

圖1 采場(chǎng)布局及監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

隨著礦房回采推進(jìn)，可能會(huì)誘發(fā)采場(chǎng)內(nèi)覆巖移動(dòng)變形、冒落，甚至誘發(fā)1#、2#和3#混凝土礦柱應(yīng)力集中而破壞失穩(wěn)，導(dǎo)致采場(chǎng)圍巖失穩(wěn)。在該背景下，采用局部點(diǎn)監(jiān)測(cè)方式的應(yīng)力、應(yīng)變及位移手段與大尺度區(qū)域監(jiān)測(cè)方式的微震手段相結(jié)合的綜合監(jiān)測(cè)方法，對(duì)兩步驟嗣后充填的采場(chǎng)進(jìn)行安全監(jiān)測(cè)，研究采場(chǎng)地壓變化規(guī)律，保障其穩(wěn)定性。

2 監(jiān)測(cè)方法

2.1 點(diǎn)監(jiān)測(cè)方法

應(yīng)力、應(yīng)變及位移是成熟的局部點(diǎn)式監(jiān)測(cè)方法，該種方法監(jiān)測(cè)范圍小、原理簡(jiǎn)單、數(shù)據(jù)直觀，廣泛用于礦山巷道、采場(chǎng)等圍巖穩(wěn)定性監(jiān)測(cè)，掌握采礦過(guò)程中巷道、采場(chǎng)工作面周圍巖體顯現(xiàn)的礦山壓力。礦山壓力顯現(xiàn)是指由于巷道和采礦工作面周圍應(yīng)力的重分布，引起的圍巖移動(dòng)、變形和破壞現(xiàn)象[6-7]。兩步驟回采嗣后充填開采過(guò)程中，由于較大的巖層應(yīng)力作用，將導(dǎo)致采場(chǎng)圍巖發(fā)生不同程度的移動(dòng)變形，圍巖移動(dòng)變形發(fā)展的一定程度將反映到覆巖表面變形及膠結(jié)礦柱應(yīng)力聚集，進(jìn)而引起采場(chǎng)穩(wěn)定性下降而發(fā)生動(dòng)力災(zāi)害事故。因而及時(shí)掌握采場(chǎng)膠結(jié)礦柱應(yīng)力應(yīng)變、覆巖移動(dòng)變形的分布情況及變化規(guī)律，對(duì)于準(zhǔn)確判斷采場(chǎng)穩(wěn)定性有十分重要的作用。

本次礦山壓力顯現(xiàn)監(jiān)測(cè)采用北京礦冶研究總院研發(fā)的一體化采集基站，可以實(shí)現(xiàn)混凝土應(yīng)力計(jì)、混凝土應(yīng)變計(jì)及頂板拉線位移計(jì)等多信息的一體化采集。應(yīng)力計(jì)與應(yīng)變計(jì)首先分別綁扎在不同鋼筋上，再埋入混凝土中，它們是通過(guò)振弦頻率的變化反饋混凝土受力和變形，進(jìn)而推算礦柱受力和應(yīng)變。頂板位移計(jì)的一端固定在巷道側(cè)壁，另一端的拉繩固定在頂板上，通過(guò)拉繩伸縮變化推算頂板的沉降。應(yīng)力計(jì)、應(yīng)變計(jì)和頂板位移計(jì)與采集基站相連，實(shí)時(shí)采集混凝土應(yīng)力、混凝土應(yīng)變及頂板位移數(shù)據(jù)，通過(guò)總結(jié)應(yīng)力、應(yīng)變及位移值的變化，分析采場(chǎng)覆巖及礦柱地壓活動(dòng)變化規(guī)律。采集的應(yīng)力、應(yīng)變和位移數(shù)據(jù)正負(fù)含義分別為：應(yīng)力為正是壓力，應(yīng)力為負(fù)是拉力；應(yīng)變?yōu)檎抢?，?yīng)變?yōu)樨?fù)是壓縮；位移為正是下沉，位移為負(fù)是抬升。

混凝土應(yīng)力計(jì)、應(yīng)變計(jì)監(jiān)測(cè)點(diǎn)分別安裝在1#、2#及3#混凝土礦柱的中間部位。頂板位移計(jì)監(jiān)測(cè)點(diǎn)安裝在混凝土礦柱一端與頂板結(jié)合的部位。具體各個(gè)測(cè)點(diǎn)的位置如圖1所示。

2.2 區(qū)域監(jiān)測(cè)方法

巖體在內(nèi)、外力的作用下，其內(nèi)部將產(chǎn)生局部彈塑性能集中現(xiàn)象，當(dāng)能量集中的某一臨界值后，就會(huì)引起巖體微裂隙的產(chǎn)生和擴(kuò)展，微裂隙的產(chǎn)生和擴(kuò)展伴隨著彈性波或者應(yīng)力波的釋放并在周圍巖體內(nèi)快速傳播，這種彈性波的現(xiàn)象稱為微震。當(dāng)微破裂以彈性能釋放的形成彈性波，被安裝在有效范圍內(nèi)的傳感器接收，利用多個(gè)傳感器接收的彈性波信息，通過(guò)反演的方法即可以得到巖體的微破裂發(fā)生的時(shí)刻、位置和強(qiáng)度等微破裂信息。根據(jù)這些信息即可以推斷巖體宏觀破裂發(fā)展趨勢(shì)[8]。因此微震監(jiān)測(cè)是一種技術(shù)先進(jìn)、成熟度高的區(qū)域監(jiān)測(cè)方法，可以對(duì)傳感器包絡(luò)內(nèi)的巖體進(jìn)行高精度的監(jiān)測(cè)。

本次監(jiān)測(cè)采用的是加拿大MMS微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，該系統(tǒng)專為礦山微震監(jiān)測(cè)設(shè)計(jì)，具有準(zhǔn)確度高、穩(wěn)定性好、數(shù)據(jù)分析迅速等優(yōu)點(diǎn)。能夠?qū)掳l(fā)生的巖爆、頂板垮落、偏幫等礦山動(dòng)力災(zāi)害實(shí)施連續(xù)監(jiān)測(cè)，通過(guò)對(duì)采集數(shù)據(jù)的分析，可以獲取應(yīng)力集中誘發(fā)的巖體破裂位置、釋放能量及震級(jí)大小等多項(xiàng)參數(shù)。為了能夠長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)兩步驟回采嗣后充填采場(chǎng)內(nèi)的地壓活動(dòng)情況，故將微震傳感器布設(shè)在采場(chǎng)四周。

3 監(jiān)測(cè)結(jié)果

2014年7月底1#、2#和3#混凝土礦柱完成膠結(jié)充填，2014年9月1日應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測(cè)系統(tǒng)開始正常運(yùn)行，2014年9月29日頂板位移監(jiān)測(cè)系統(tǒng)開始正常運(yùn)行。2014年10月4日A、B 2礦房開始進(jìn)行交替回采，到2014年12月31日A、B礦房回采結(jié)束。為保護(hù)系統(tǒng)設(shè)備安全，2014年12月28日系統(tǒng)關(guān)閉。本次采場(chǎng)穩(wěn)定性分析主要采用A、B礦房回采前及過(guò)程中獲取的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，即為2014-09-01—2014-12-28期間獲取的數(shù)據(jù)。針對(duì)該時(shí)間段數(shù)據(jù)重點(diǎn)分析影響采場(chǎng)穩(wěn)定的膠結(jié)混凝土礦柱應(yīng)力聚集及覆巖移動(dòng)變形的變化規(guī)律。

(1)應(yīng)力數(shù)據(jù)。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果，計(jì)算每個(gè)測(cè)點(diǎn)與對(duì)應(yīng)時(shí)間的應(yīng)力值，繪制應(yīng)力值隨時(shí)間的變化曲線，見圖2。

圖2 應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)隨時(shí)間變化曲線

根據(jù)圖2可知，A、B礦房回采前的34 d內(nèi)，即9月1日至10月4日，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值比較穩(wěn)定，沒有出現(xiàn)很大的波動(dòng)和變化；開采后的約45 d內(nèi)，即10月4日至11月19日，各點(diǎn)應(yīng)力值比較平穩(wěn)，沒有出現(xiàn)波動(dòng)和變化；從開采后第46 d，即11月20日，3#應(yīng)力值開始緩慢的增加，并在約5 d后，1#、2#應(yīng)力值也開始逐漸的增加，到開采結(jié)束時(shí)各點(diǎn)應(yīng)力監(jiān)測(cè)值達(dá)到最大值，分別約為0.9、0.6和2 MPa。

(2)應(yīng)變數(shù)據(jù)。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果，計(jì)算每個(gè)測(cè)點(diǎn)與對(duì)應(yīng)時(shí)間的應(yīng)變值，繪制應(yīng)變值隨時(shí)間的變化曲線，見圖3。

圖3 應(yīng)變監(jiān)測(cè)點(diǎn)隨時(shí)間變化曲線

根據(jù)圖3可知，A、B礦房回采前的34 d，即9月1日至10月4日，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值存在緩慢減小的趨勢(shì)，但總體上比較穩(wěn)定，沒有出現(xiàn)很大的波動(dòng)和變化；開采后的約43 d內(nèi)，即10月4日至11月15日，各點(diǎn)應(yīng)變值繼續(xù)存在緩慢減小情況，但整體上沒有出現(xiàn)急劇的波動(dòng)和變化；從開采后的第44 d，1#、2#及3#應(yīng)變監(jiān)測(cè)值開始出現(xiàn)急劇的變化，整體上開始減小，并在減小過(guò)程中出現(xiàn)了大幅的波動(dòng)，說(shuō)明膠結(jié)混凝土礦柱的覆巖受采動(dòng)影響，應(yīng)力出現(xiàn)波動(dòng)不穩(wěn)定。

(3)位移數(shù)據(jù)。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果，計(jì)算每個(gè)測(cè)點(diǎn)與對(duì)應(yīng)時(shí)間的位移值，繪制位移值隨時(shí)間的變化曲線，見圖4。

圖4 位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)隨時(shí)間變化曲線

根據(jù)圖4可知，A、B礦房回采前的約80 d內(nèi)，即從9月29日至12月14日內(nèi)，各點(diǎn)位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)存在小幅的波動(dòng)變化，但總體上比較穩(wěn)定，沒有出現(xiàn)波動(dòng)情況；從開采后的第81 d，即2014年12月15日開始，2#、3#位移出現(xiàn)增大，尤其3#位移的增大幅度最大，1#位移監(jiān)測(cè)值變化幅度很小。

(4)微震數(shù)據(jù)。根據(jù)微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，礦房過(guò)程中采場(chǎng)區(qū)域內(nèi)僅在2014年12月6日10:02:03出現(xiàn)一個(gè)矩震級(jí)為-2.04、震源半徑為2.42 m的微震事件，該微震事件位于2#膠結(jié)礦柱中間上方覆巖內(nèi)部，距離采場(chǎng)頂板有10 m左右，具體位置見圖5。

圖5 采場(chǎng)內(nèi)微震事件發(fā)生位置

4 監(jiān)測(cè)分析

根據(jù)監(jiān)測(cè)獲取的應(yīng)力、應(yīng)變、頂板位移數(shù)據(jù)及微震事件結(jié)果可知，隨著A、B礦房交替回采，采場(chǎng)頂板覆巖應(yīng)力集中的位置、強(qiáng)度呈現(xiàn)動(dòng)態(tài)的變化。礦房回采前，應(yīng)力、應(yīng)變值變化較小且非常穩(wěn)定；礦房回采后45 d內(nèi)，除3#應(yīng)力計(jì)受拉力且有緩慢增加趨勢(shì)，1#和2#應(yīng)力值還是比較穩(wěn)定；礦房回采的第46 d，3#應(yīng)力計(jì)開始受壓且壓力有明顯增加，隨后幾天內(nèi)1#、2#壓應(yīng)力也開始穩(wěn)步增加。經(jīng)圖2、圖3對(duì)比分析，應(yīng)變監(jiān)測(cè)值與應(yīng)力有相似的變化趨勢(shì)，但在1#、2#和3#壓應(yīng)變出現(xiàn)明顯增加趨勢(shì)前，都有緩慢的增加，根據(jù)混凝土膠結(jié)實(shí)驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)混凝土礦柱觀測(cè)發(fā)現(xiàn)，該緩慢增加主要是由于混凝土固結(jié)導(dǎo)致；1#、2#及3#頂板位移出現(xiàn)顯著增大是A、B礦房開采的80 d后，即應(yīng)力應(yīng)變顯著變化約30 d后。

綜上應(yīng)力、應(yīng)變及頂板位移顯著變化時(shí)間點(diǎn)，結(jié)合應(yīng)力、應(yīng)變及頂板位移安裝的具體位置、礦房回采速度，分析推斷：

(1)礦房回采過(guò)程中，頂板覆巖形成傾斜固支梁模型，見圖6。回采礦體正前方是超前應(yīng)力峰值區(qū)，后方是應(yīng)力低值區(qū)，隨著A、B礦房交替回采，超前應(yīng)力峰值區(qū)和應(yīng)力低值區(qū)是一個(gè)動(dòng)態(tài)變化過(guò)程。

圖6 傾斜固支梁模型示意

(2)根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)出現(xiàn)顯著變化是在A、B礦房交替開采約45 d后、頂板位移出現(xiàn)變化時(shí)礦房回采位置及回采速度(約1.5 m/d)等判斷，回采工作面前方的采動(dòng)超前影響距為20 m左右。

(3)隨著回采跨度的增大，固支梁的撓度逐漸增大，覆巖彈塑性變形導(dǎo)致應(yīng)力集中逐漸增加。根據(jù)采場(chǎng)頂板上方出現(xiàn)的微震事件時(shí)間判斷，在跨距達(dá)到36 m左右，覆巖應(yīng)力集中易生裂隙發(fā)生頂板跨落。

(4)3#混凝土礦柱受覆巖移動(dòng)變形比較復(fù)雜，且應(yīng)力應(yīng)變變化強(qiáng)度大。這是1#混凝土膠結(jié)礦柱左側(cè)緊鄰礦房、3#混凝土礦柱左右兩側(cè)均為空區(qū)的空間結(jié)構(gòu)形態(tài)導(dǎo)致的。3#混凝土礦柱能否承受覆巖應(yīng)力集中，將考驗(yàn)其膠結(jié)礦柱的強(qiáng)度。

5 結(jié) 論

(1)利用局部的點(diǎn)監(jiān)測(cè)應(yīng)力、應(yīng)變及位移方式結(jié)合區(qū)域微震監(jiān)測(cè)方式，對(duì)兩步驟回采嗣后充填的采場(chǎng)覆巖及膠結(jié)礦柱的受力變化和發(fā)展進(jìn)行全面而重點(diǎn)的監(jiān)測(cè)和分析，能夠直觀準(zhǔn)確地了解和研究礦房回采過(guò)程中應(yīng)力、應(yīng)變及位移情況，便于及時(shí)調(diào)整開采速度及采場(chǎng)頂板處理的時(shí)間，從而可以主動(dòng)、靈活地控制地壓。

(2)沿回采方向，礦房回采誘發(fā)的覆巖移動(dòng)呈現(xiàn)動(dòng)態(tài)向前推進(jìn)，采動(dòng)超前影響距離約為20 m。當(dāng)?shù)V房回采跨度達(dá)到36 m左右，工作面上方覆巖累積應(yīng)力集中較大，在受到外部或應(yīng)力急劇增加的情況下，可能會(huì)在覆巖發(fā)生巖爆，導(dǎo)致頂板冒落。

(3)垂直回采方向，當(dāng)膠結(jié)混凝土礦柱左右兩側(cè)采空區(qū)范圍比較廣時(shí)，該混凝土礦柱受覆巖誘發(fā)的應(yīng)力比較大，將考驗(yàn)混凝土礦柱的強(qiáng)度。因此膠結(jié)礦柱時(shí)，要從鋼筋的強(qiáng)度、延展性及水泥標(biāo)號(hào)及空區(qū)面積等方面考慮，增加混凝土礦柱的強(qiáng)度，保證其穩(wěn)定性。

(4)隨著礦房交替回采，采場(chǎng)穩(wěn)定性會(huì)呈現(xiàn)循環(huán)狀態(tài)：應(yīng)力平衡的穩(wěn)定—應(yīng)力失去平衡的次穩(wěn)定—應(yīng)力集中誘發(fā)巖爆等動(dòng)力事件—應(yīng)力釋放或轉(zhuǎn)移的平衡穩(wěn)定。在該循環(huán)過(guò)程中，只要回采方法合理，便可以有效緩解地壓沖擊，減小誘發(fā)次生災(zāi)害事件的發(fā)生，保持采場(chǎng)穩(wěn)定性。

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(責(zé)任編輯 徐志宏)

Monitor and Analysis of the Stability of Stope in Concrete Pillar with Subsequent Filling

Zhang Xiaopu1，2Guan Zaiping3Wang Huxing1，2Zhang Da1，2Zhou Lei3

(1.BeijingGeneralResearchInstituteofMining&Metallurgy，Beijing100260，China；2.BeijingKeyLaboratoryofNonferrousIntelligentMiningTechnology，Beijing100260，China；3.HubeiXingfaChemicalsGroupCo.，Ltd.，Yichang443000，China)

In order to improve resource recovery in Xinglong phosphate mine，the two steps of cementing fill of pillar following by waste rocks backfilling at stope room are adopted.To ensure safety of operations，verify the strength of cemented pillar，and to optimize stope structural parameters，the stereo and dynamic stress of cementing pillar and roof overburden is monitored by the combination of micro-seismic monitoring and point monitoring in local.By analyzing the data of stress，strain and displacement in the mining process，the advance distance away from the impact at working face is determined to be 20 m; When mining stope span is about 36 m，the accumulated stress at roof overburden is large，mainly resulting in caving in partial roof.However，stress induced by stope roof movement is much less than the strength of cement concrete pillar，no damage on cementing pillar appeared.The results show that the two-step mining method with subsequent filling and the stope structural parameters can ensure the stability of the stope.The monitoring method can be used to evaluate stope stability timely and accurately，and provide guidance for the safe and efficient mining.

Cementing pillar，Subsequent filling，Monitor，Stability of stope

2015-01-26

“十二五”國(guó)家科技支撐計(jì)劃項(xiàng)目(編號(hào)：2012BAB01B04，2012BAB08B01)。

張曉樸(1983—)，男，工程師，碩士。

TD853.35

A

1001-1250(2015)-04-132-05