周象賢，孫 翔，金佳敏

（1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司溫州供電公司，浙江 溫州 325000）

終端變電站單相接地故障時(shí)變壓器中性點(diǎn)過(guò)電壓仿真與分析

周象賢1，孫 翔1，金佳敏2

（1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司溫州供電公司，浙江 溫州 325000）

110 kV與220 kV變電站中存在部分中性點(diǎn)不接地變壓器，其中性點(diǎn)與地間一般接有保護(hù)間隙。運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，終端變中不接地變壓器在進(jìn)線單相接地故障時(shí)容易發(fā)生間隙擊穿并導(dǎo)致間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作，但目前的研究都沒(méi)有解釋為何非終端變不容易發(fā)生此類(lèi)事故。通過(guò)典型的終端變與非終端變變壓器中性點(diǎn)過(guò)電壓的仿真，對(duì)比分析了這兩類(lèi)變電站在進(jìn)線單相接地故障時(shí)的電氣量變化過(guò)程，從而解釋了終端變易發(fā)生保護(hù)動(dòng)作的原因。

終端變電站；中性點(diǎn)；過(guò)電壓；仿真

0 引言

目前，110 kV和220 kV變電站中多臺(tái)變壓器并列運(yùn)行時(shí)，出于繼電保護(hù)的需要，一般只取其中1臺(tái)變壓器中性點(diǎn)直接接地，其他變壓器中性點(diǎn)懸浮，即部分變壓器不接地。為了保護(hù)不接地變壓器的中性點(diǎn)絕緣，通常會(huì)在不接地變壓器中性點(diǎn)安裝并聯(lián)的棒-棒間隙和避雷器。其中棒-棒間隙用于工頻過(guò)電壓的保護(hù)，而避雷器用于雷電過(guò)電壓的保護(hù)[1-3]。

運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，位于輸電網(wǎng)絡(luò)終端的變電站容易在單相接地故障時(shí)出現(xiàn)中性點(diǎn)間隙擊穿并且無(wú)法自行熄弧的情況，中性點(diǎn)持續(xù)過(guò)流將導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作并使變壓器跳閘，對(duì)供電可靠性構(gòu)成了嚴(yán)重威脅。對(duì)于這一問(wèn)題，國(guó)內(nèi)已經(jīng)有一些研究，但是多數(shù)集中在變壓器中性點(diǎn)保護(hù)間隙為何會(huì)擊穿的分析上，這些研究都沒(méi)有解釋為何終端變電站（簡(jiǎn)稱(chēng)終端變）容易出現(xiàn)間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作。

通過(guò)仿真計(jì)算，對(duì)比了終端變和非終端變?cè)谶M(jìn)線單相接地故障時(shí)不接地變壓器中性點(diǎn)過(guò)電壓情況，分析了故障發(fā)生后各個(gè)階段的母線電壓與中性點(diǎn)電流變化，從而揭示了終端變出現(xiàn)不接地變壓器跳閘的根本原因，并對(duì)可行的防范措施進(jìn)行了分析。

1 仿真模型

1.1 變電站接線方式

選取了典型的終端變與非終端變進(jìn)行了線路單相接地故障時(shí)過(guò)電壓仿真，具體接線方式如圖1所示。

圖1 變電站接線方式

圖1（a）為220 kV終端變，該變電站通過(guò)1回30 km的線路與500 kV 1號(hào)變電站相連，線路正序阻抗為0.3 Ω/km，零序阻抗0.9 Ω/km。500 kV 1號(hào)變電站220 kV母線短路容量為 3 000 MVA，母線電壓為231 kV。220 kV終端變內(nèi)的2臺(tái)變壓器型號(hào)為SFSZ10-180000/220，接線方式為YNynOd11，其中1號(hào)主變壓器（簡(jiǎn)稱(chēng)主變）高壓側(cè)與中壓側(cè)中性點(diǎn)直接接地、2號(hào)主變高壓側(cè)與中壓側(cè)均不接地，通過(guò)并聯(lián)的棒-棒間隙和避雷器保護(hù)變壓器中性點(diǎn)絕緣，其中棒-棒間隙長(zhǎng)度為300 mm。故障前變電站110 kV側(cè)母線有功負(fù)荷為120 MW、無(wú)功負(fù)荷為20 MW，35 kV側(cè)母線無(wú)負(fù)荷，功率因數(shù)為0.9。

圖1（b）所示為非終端變的接線情況，該變電站由2個(gè)不同的上級(jí)變電站分別通過(guò)1號(hào)線路和2號(hào)線路同時(shí)供電，線路長(zhǎng)度分別為30 km與20 km，其他設(shè)備和系統(tǒng)參數(shù)與圖1（a）一致。

1.2 故障過(guò)程設(shè)定

在仿真中終端變與非終端變的故障過(guò)程設(shè)置一致。在仿真時(shí)間為25 ms時(shí)，1號(hào)線路中點(diǎn)位置處A相發(fā)生金屬性接地故障，接地故障產(chǎn)生了暫態(tài)過(guò)電壓，當(dāng)中性點(diǎn)暫態(tài)過(guò)電壓峰值達(dá)到擊穿電壓值（接近操作過(guò)電壓擊穿值）時(shí)，2號(hào)主變中性點(diǎn)間隙擊穿，由于間隙熄弧能力較差，并假設(shè)此時(shí)天氣條件不利，導(dǎo)致間隙形成續(xù)流。110 ms時(shí)，線路保護(hù)動(dòng)作，A相線路兩側(cè)斷路器同時(shí)跳開(kāi)。如果不接地變壓器中性點(diǎn)電流大于100 A并且持續(xù)500 ms，間隙過(guò)流保護(hù)將會(huì)動(dòng)作，跳開(kāi)2號(hào)主變?nèi)齻?cè)斷路器。無(wú)論間隙過(guò)流保護(hù)是否動(dòng)作，A相線路兩側(cè)斷路器會(huì)在1 200 ms時(shí)重合1次。

2 仿真結(jié)果與分析

2.1 暫態(tài)過(guò)電壓

在選擇變壓器中性點(diǎn)保護(hù)間隙時(shí)，已經(jīng)避開(kāi)了單相接地故障時(shí)可能產(chǎn)生的穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓，多數(shù)情況下導(dǎo)致中性點(diǎn)間隙擊穿的是故障過(guò)程中的暫態(tài)過(guò)電壓，而不是穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓。因此，單相接地故障過(guò)程中產(chǎn)生的變壓器中性點(diǎn)暫態(tài)過(guò)電壓峰值決定了是否會(huì)發(fā)生間隙擊穿。

間隙擊穿電壓有著較大的分散性，對(duì)長(zhǎng)度為300 mm的棒-棒間隙而言，工頻擊穿電壓有效值為117.1 kV、負(fù)極性雷電50%放電電壓為252.7 kV[4]，所以操作沖擊放電電壓應(yīng)介于兩者之間。

2.1.1 短路時(shí)刻電壓相位對(duì)暫態(tài)過(guò)電壓的影響

從過(guò)電壓的計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)，單相接地故障時(shí)故障相的電壓相位對(duì)于暫態(tài)過(guò)電壓峰值有著重要影響，以圖1（a）所示的終端變接線方式為例，假設(shè)2號(hào)主變中性點(diǎn)間隙不擊穿的情況下，對(duì)2號(hào)主變中性點(diǎn)暫態(tài)過(guò)電壓峰值隨故障時(shí)刻電壓相位（正弦）間的關(guān)系進(jìn)行了計(jì)算，結(jié)果如表1所示。

表1 暫態(tài)過(guò)電壓峰值與故障相電壓相位關(guān)系

由表1可見(jiàn)，暫態(tài)過(guò)電壓峰值隨短路時(shí)刻電壓相位變化的范圍非常大，其絕對(duì)值在57～208kV之間變化，并且電壓相位為0°和180°時(shí)過(guò)電壓峰值取得最小值，電壓相位為90°和270°時(shí)取得最大值。為了獲得過(guò)電壓最大值，以下所有過(guò)電壓計(jì)算中，短路時(shí)刻故障相電壓相位均取90°。

2.1.2 故障位置對(duì)暫態(tài)過(guò)電壓的影響

線路單相接地故障位置離變電站的距離也會(huì)對(duì)變壓器中性點(diǎn)暫態(tài)過(guò)電壓峰值產(chǎn)生影響，表2為圖1（a）所示的終端變接線方式下，不同故障位置時(shí)的過(guò)電壓峰值計(jì)算結(jié)果。由表2可知在不同的位置發(fā)生單相接地故障時(shí)，過(guò)電壓峰值也會(huì)有所差異。

表2 故障位置對(duì)終端變中性點(diǎn)暫態(tài)過(guò)電壓峰值的影響

2.1.3 是否為終端變對(duì)暫態(tài)過(guò)電壓的影響

表3為圖1（b）中非終端變接線方式下，1號(hào)線路中點(diǎn)位置處發(fā)生單相接地故障時(shí)，2號(hào)主變中性點(diǎn)過(guò)電壓峰值計(jì)算結(jié)果?？梢?jiàn)在2號(hào)線路的長(zhǎng)度發(fā)生變化時(shí)，過(guò)電壓峰值變化幅度較大?？傮w而言，非終端變暫態(tài)過(guò)電壓峰值略小于終端變過(guò)電壓峰值，但是非終端變的暫態(tài)過(guò)電壓峰值也可以導(dǎo)致變壓器中性點(diǎn)間隙發(fā)生擊穿。

表3 非終端變暫態(tài)過(guò)電壓峰值

由上述分析可見(jiàn)，非終端變比終端變發(fā)生間隙擊穿的可能性稍小一些，但是由于間隙擊穿受電壓相位、故障點(diǎn)位置、間隙擊穿電壓的分散性等一系列因素的影響，暫態(tài)過(guò)電壓峰值的差異不足以解釋為何變壓器間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作通常只發(fā)生在終端變。

2.2 穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓

2.2.1 終端變穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓計(jì)算

圖2所示為圖1（a）中的終端變接線方式下1號(hào)線路中點(diǎn)發(fā)生A相接地故障時(shí)，2號(hào)主變220 kV側(cè)的零序電壓和2號(hào)主變中性點(diǎn)電流。在圖2（a）中，線路單相接地故障時(shí)的暫態(tài)過(guò)電壓導(dǎo)致2號(hào)主變中性點(diǎn)間隙擊穿。線路單相接地時(shí)，終端變220 kV母線A相電壓大幅降低，使2號(hào)主變220 kV側(cè)零序電壓有效值達(dá)到28.6 kV。由于棒-棒間隙的熄弧能力較差，在不利的天氣條件下容易發(fā)生續(xù)流，如圖2（b）所示，在單相接地故障期間2號(hào)主變中性點(diǎn)電流有效值為1 320 A。

圖2 終端變?cè)趩蜗嘟拥毓收虾蟮碾妷号c電流

仿真時(shí)間為110 ms時(shí)，保護(hù)動(dòng)作跳開(kāi)線路兩側(cè)斷路器，此時(shí)系統(tǒng)進(jìn)入非全相運(yùn)行階段。A相失電后，B相與C相繞組所產(chǎn)生的磁通ΦB與ΦC將會(huì)穿過(guò)A相繞組，如圖3所示，使得A相繞組產(chǎn)生感應(yīng)電壓。當(dāng)不考慮A相繞組的負(fù)荷電流時(shí)，這一感應(yīng)電壓將等于A相繞組額定電壓。但是由于變壓器A相二次繞組存在負(fù)荷電流，會(huì)產(chǎn)生漏磁通。在負(fù)荷電流為感性的情況下，該漏磁通會(huì)部分抵消A相繞組中主磁通，導(dǎo)致A相繞組中穿過(guò)的總磁通減小，從而使得A相感應(yīng)電壓低于額定電壓值。

由上述分析可見(jiàn)線路單相跳閘后母線A相電壓未能完全恢復(fù)正常，此時(shí)母線零序電壓依然存在，仿真顯示母線零序電壓有效值為8.7 kV。在這一零序電壓的作用下，2號(hào)主變中性點(diǎn)間隙仍然能夠保持續(xù)流，但電流從1 320 A降低為433 A。由于該電流仍然大于間隙過(guò)流保護(hù)定值，在電流持續(xù)500 ms后間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作，跳開(kāi)2號(hào)主變?nèi)齻?cè)斷路器。

2號(hào)主變?nèi)齻?cè)斷路器跳開(kāi)后，其中性點(diǎn)電流消失，由于此時(shí)終端變從2臺(tái)主變零序阻抗并聯(lián)變?yōu)閱闻_(tái)主變零序阻抗，220 kV母線零序電壓從8.7 kV增大至15.7 kV。線路重合閘后，母線A相電壓完全恢復(fù)正常，零序電壓消失。

2.2.2 非終端變穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓計(jì)算

圖4所示為圖1（b）中的非終端變接線方式下，1號(hào)線路中點(diǎn)發(fā)生A相接地故障時(shí)，2號(hào)主變220 kV側(cè)的零序電壓和2號(hào)主變中性點(diǎn)電流。在圖4（a）中，與終端變仿真結(jié)果類(lèi)似，線路單相接地故障時(shí)的暫態(tài)過(guò)電壓導(dǎo)致2號(hào)主變中性點(diǎn)間隙擊穿。線路單相接地時(shí)，非終端變2號(hào)主變220 kV側(cè)零序電壓有效值為28.8 kV。該零序電壓同樣會(huì)導(dǎo)致間隙擊穿后發(fā)生續(xù)流，間隙電流有效值為1 333 A?？梢?jiàn)單相接地故障至線路跳閘的時(shí)間段內(nèi)，非終端變的穩(wěn)態(tài)電壓電流與終端變類(lèi)似。

圖3 非全相運(yùn)行時(shí)變壓器中的磁場(chǎng)分布

圖4 非終端變?cè)趩蜗嘟拥毓收虾蟮碾妷号c電流

在線路跳閘后，非終端變由于有500 kV 2號(hào)變電站供電，其220 kV母線A相電壓迅速恢復(fù)正常，如圖4所示，導(dǎo)致母線零序電壓降為0。沒(méi)有零序電壓后，間隙無(wú)法續(xù)流，會(huì)自然熄滅。由于2號(hào)主變中性點(diǎn)電流降為0，已投入的間隙過(guò)流保護(hù)將返回，從而避免了主變?nèi)齻?cè)跳閘。

由上述分析可見(jiàn)，非終端變與終端變運(yùn)行狀態(tài)的最主要區(qū)別是，前者母線電壓在故障線路跳閘后能夠迅速恢復(fù)，從而不會(huì)出現(xiàn)間隙續(xù)流和主變?nèi)齻?cè)跳閘情況。

3 防止變壓器保護(hù)誤動(dòng)作的措施

由于棒-棒間隙擊穿具有較大的分散性，在不利的電壓相位、故障位置等因素的影響下，變壓器中性點(diǎn)保護(hù)間隙在單相接地故障暫態(tài)過(guò)電壓作用下可能會(huì)發(fā)生擊穿。完全避免保護(hù)間隙擊穿是難以做到的，但是防止終端變不接地變壓器出現(xiàn)三側(cè)跳閘是有可能的，目前可用的措施包括：改變壓器部分接地為全部接地；更改間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間。

將終端變中的變壓器部分接地改為全部接地能夠徹底取消擊穿電壓分散性較大、熄弧能力較差的棒-棒間隙，但是變壓器全部接地將導(dǎo)致系統(tǒng)零序網(wǎng)絡(luò)發(fā)生變化，影響到系統(tǒng)保護(hù)的配置，其可行性需要作深入分析。

終端變?cè)诰€路重合閘后母線電壓將完全恢復(fù)正常，間隙續(xù)流將熄滅，因此將終端變中的不接地變壓器間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間從500 ms改為大于線路重合閘時(shí)間，能夠避免線路單相接地故障時(shí)發(fā)生主變?nèi)齻?cè)跳閘事故。間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間增大將導(dǎo)致不接地變壓器承受零序電流的時(shí)間變長(zhǎng)，但這不應(yīng)該是否定這項(xiàng)措施的理由，因?yàn)槿绻唤拥刈儔浩魅齻?cè)跳閘后直接接地變壓器中可能有更大的零序電流通過(guò)。圖5為圖1（a）中終端變接線形式下1號(hào)線路中點(diǎn)發(fā)生A相接地時(shí)1號(hào)主變中性點(diǎn)的電流計(jì)算結(jié)果，可見(jiàn)當(dāng)2號(hào)主變由于間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作三側(cè)跳閘后，1號(hào)主變中性點(diǎn)電流從368 A增大為726 A，并且一直持續(xù)至線路重合閘。

對(duì)于雙回路進(jìn)線的終端變，還可采用不平衡絕緣以確保線路不發(fā)生雙回同跳，只要仍有1回線路為全相運(yùn)行，故障線路單相跳閘后終端變母線零序電壓就會(huì)消失，從而間隙電弧也會(huì)熄滅。

圖5 終端變?cè)趩蜗嘟拥毓收虾?號(hào)主變中性點(diǎn)電流

4 結(jié)論

通過(guò)對(duì)典型終端變與非終端變的仿真研究，得到了如下結(jié)論：

（1）線路單相故障時(shí)，導(dǎo)致不接地變壓器中性點(diǎn)保護(hù)間隙擊穿的是暫態(tài)過(guò)電壓，而不是穩(wěn)態(tài)過(guò)電壓。

（2）線路單相故障時(shí)變壓器中性點(diǎn)過(guò)電壓峰值受短路時(shí)刻電壓相位、故障位置的影響較大，非終端變中性點(diǎn)過(guò)電壓比終端變稍小，但不是導(dǎo)致終端變易出現(xiàn)主變?nèi)齻?cè)跳閘的主要原因。

（3）線路單相故障時(shí)終端變易發(fā)生主變?nèi)齻?cè)跳閘的原因是間隙擊穿后發(fā)生了續(xù)流，并且終端變?cè)诰€路重合閘前母線零序電壓沒(méi)有消失，導(dǎo)致續(xù)流時(shí)間長(zhǎng)于間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間整定值，最終導(dǎo)致間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作。

（4）間隙過(guò)流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間躲開(kāi)線路重合閘時(shí)間是防止其在單相接地故障時(shí)誤動(dòng)作的有效措施，而無(wú)需顧忌變壓器是否能夠耐受零序電流的問(wèn)題。

[1]于化鵬，陳水明，余宏橋，等.110 kV變壓器中性點(diǎn)過(guò)電壓的計(jì)算及其保護(hù)策略[J].電網(wǎng)技術(shù)，2011，35（3）∶152-158.

[2]蔣偉，吳廣寧，張雪原，等.單相短路對(duì)110 kV和220 kV變壓器中性點(diǎn)絕緣的影響及其防護(hù)[J].變壓器，2007，44（11）∶5-8.

[3]DL/T 620-1997交流電氣裝置的過(guò)電壓保護(hù)和絕緣配合[S].北京：中國(guó)電力出版社，1997.

[4]何智強(qiáng)，單周平，李欣.220 kV變電站主變保護(hù)間隙擊穿原因分析[J].湖南電力，2013，33（4）∶41-43.

（本文編輯：楊 勇）

Simulation and Analysis of Transformer Neutral Point Overvoltage During Single-phase Grounding Fault of Terminal Substation

ZHOU Xiangxian1，SUN Xiang1，JIN Jiamin2
（1.State Grid Zhejiang Electric Power Research Institute，Hangzhou 310014，China；2.State Grid Wenzhou Power Supply Company，Wenzhou Zhejiang 325000，China）

Some transformer neutral points in 110 kV and 220 kV substations are not grounded，and there is usually a protection gap between neutral point and ground.The operation experience shows that the neutral gap of transformer in terminal substation is prone to be broken down during single phase grounding fault，leading to over current protection of protection gap.However，the existing research has not explained why the non-terminal substations are invulnerable to such accidents.Through simulation on neutral point overvoltage of transformers in both terminal and non-terminal substations，the paper compares and analyzes electrical quantity alternation of the two substations during single-phase grounding fault，which explains the reason of protection action that frequently occurs in terminal substation.

terminal substation；neutral point；overvoltage；simulation

TM401+.1

A

1007-1881（2015）05-0001-05

2014-10-10

周象賢（1987），男，博士，工程師，從事高電壓設(shè)備試驗(yàn)與研究工作。