崔瑞剛

(攀鋼釩提釩煉鋼廠，四川 攀枝花 617000)

0 前言

RH 法煉鋼是提高煉鋼質(zhì)量最主要的爐外煉鋼方法之一，而頂槍槍頭是為RH 法煉鋼提供全部氣體的唯一設(shè)備，其結(jié)構(gòu)的合理與否，直接關(guān)系到煉鋼的效率和煉鋼質(zhì)量。現(xiàn)有國(guó)外RH 法煉鋼使用氧氣－天然氣為煉鋼過(guò)程提高能量，氣體輸入設(shè)備為多功能頂槍、采用內(nèi)混式槍頭結(jié)構(gòu);使用的氣體中，天然氣成分為98% CH4、低發(fā)熱值為36.59 MJ/m3。而國(guó)內(nèi)RH 法煉鋼用焦?fàn)t煤氣，其主要成分為59.2% H2、23.4% CH4，低發(fā)熱值僅為17.62 MJ/m3，這種煤氣由于是鋼鐵聯(lián)合企業(yè)內(nèi)的自產(chǎn)焦?fàn)t煤氣，能大大的節(jié)約RH 精煉設(shè)備的投資和使用成本;但是要達(dá)到相等的熱功率就必須要加大焦?fàn)t煤氣的使用量。

1 MFB 設(shè)備及生產(chǎn)應(yīng)用

MFB 設(shè)備主要由水冷系統(tǒng)、頂槍升降系統(tǒng)、頂槍孔密封裝置、供氣系統(tǒng)及控制系統(tǒng)等組成。為了保證設(shè)備運(yùn)行安全性，系統(tǒng)設(shè)置了頂槍進(jìn)出水溫度差、流量差報(bào)警、多個(gè)頂槍升降位置極限及火焰檢測(cè)等裝置。其中:MFB 燃燒條件是真空室溫度高于800 ℃，通過(guò)真空室內(nèi)熱量自燃，通入氧氣最大流量為2000 Nm3/H，煤氣最大流量600 Nm3/H，通過(guò)設(shè)備冷卻水70 Nm3/H 對(duì)槍體全面冷卻。MFB 頂槍槍體由外及內(nèi)分別為進(jìn)水管、出水管、煤氣管、氧氣管4 層管道。其中煤氣管道的出口為分布均勻的12 個(gè)圓孔(改進(jìn)后)，出口為拉瓦爾噴頭形式，保證氧氣的出口速度和穿透力。

MFB 頂槍連接焦?fàn)t煤氣、氧氣，煤氧燃燒放熱可用來(lái)烘烤真空室耐材，清除真空室內(nèi)壁積渣。

1.1 真空室預(yù)熱升溫

真空室砌筑多為鎂鉻質(zhì)耐火材料，對(duì)溫度敏感性高，提高溫度，可減少耐火材料剝落侵蝕，提升耐火材料使用壽命，因此確保真空室高溫運(yùn)行是RH 穩(wěn)定生產(chǎn)的重要前提。

1.1.1 點(diǎn)火方式

根據(jù)真空室內(nèi)溫度狀況，有兩種點(diǎn)火方式:人工點(diǎn)火、自動(dòng)點(diǎn)火。

人工點(diǎn)火。在現(xiàn)場(chǎng)點(diǎn)燃火把，氮?dú)獯祾吖艿酪院?，手?dòng)開(kāi)啟煤氣閥(煤氣流量30～50m3/h)，點(diǎn)燃煤氣后，逐步調(diào)整煤氣開(kāi)口度至煤氣流量為400～600 m3/h，調(diào)整氧氣流量100～150 m3/h，現(xiàn)場(chǎng)下槍至室內(nèi)待吹點(diǎn)以下烘烤位烘烤。

自動(dòng)點(diǎn)火。真空室內(nèi)壁溫度達(dá)800 ℃以上，內(nèi)壁磚發(fā)紅?？稍贛FB 處于室內(nèi)待吹點(diǎn)后，確認(rèn)下槍條件到位，設(shè)定烘烤槍位、烘烤流量、煤氧比等參數(shù)，點(diǎn)擊自動(dòng)下槍。到了設(shè)定高度，MFB 會(huì)自動(dòng)停槍，同時(shí)按照設(shè)定流量開(kāi)啟氧氣、煤氣閥。完成自動(dòng)點(diǎn)火。加熱期間可以通過(guò)裝置在頂槍頂部的火焰監(jiān)視器對(duì)加熱進(jìn)行監(jiān)護(hù)，通過(guò)調(diào)整加熱槍位和加熱參數(shù)配比調(diào)整加熱速度，烘烤過(guò)程以加熱火焰充盈整個(gè)真空室，火苗從插入管下端冒出300～350 mm 長(zhǎng)為宜，避免烘烤真空室局部，有針對(duì)性對(duì)真空室下部槽及插入管進(jìn)行加熱，已免形成溫度梯度，影響下部槽及插入管使用壽命。

1.1.2 烘烤煤氧比參數(shù)

焦?fàn)t煤氣組成為:H2=55%～60%;CH4=23%～27%;CO=5%～8%及其它。

燃燒反應(yīng)式如下:

焦?fàn)t煤氣與氧氣充分燃燒的比例為:1∶0.75。

1.1.3 預(yù)熱狀態(tài)

MFB 對(duì)真空室的加熱分冷室烘烤、熱室烘烤及在線烘烤。其中冷室烘烤因?yàn)檎婵帐覂?nèi)壁溫度低于800 ℃以下，故采用人工點(diǎn)火;熱室烘烤多是真空室從離線烘烤器吊運(yùn)到在線后為了彌補(bǔ)溫度損失，采用MFB 加熱到滿足過(guò)鋼條件，一般真空室烘烤到800 ℃以上。在線烘烤多為雙工位過(guò)鋼間隙對(duì)真空室加熱。圖1、圖2為真空室3 種預(yù)熱狀態(tài)對(duì)應(yīng)的溫度范圍及烘烤流量設(shè)定。

圖1 真空室烘烤的升溫曲線Fig.1 Vacuum chamber baking temperature curve

圖2 真空室烘烤流量設(shè)定曲線Fig.2 Vacuum chamber baking flow set curve

1.2 RH 真空室殘?jiān)鼩堜撊コ?/h3>

真空室在抽真空過(guò)程中有部分鋼包里的鋼渣隨同鋼水進(jìn)入到真空室內(nèi)，處理結(jié)束，鋼水流入到鋼包中，而部分鋼渣則積聚在真空室內(nèi)壁上。鋼渣含氧量高，在下次抽真空時(shí)與鋼水中碳氧發(fā)生反應(yīng)，真空情況下，熔渣呈乳化泡末狀，在CO 氣體帶動(dòng)下發(fā)生噴濺，嚴(yán)重時(shí)堵塞真空室合金下料口、攝像孔及氧槍孔，影響生產(chǎn)的穩(wěn)定。同時(shí)在真空處理一段時(shí)間之后，作為真空抽氣的通道，真空室頂部熱彎管部位鋼渣積聚，阻塞煙氣通道，影響抽真空效果，對(duì)部分需要脫氫的鋼種影響明顯。為了保證生產(chǎn)順行，真空室內(nèi)壁及真空室頂部熱彎管部位的鋼渣都必須及時(shí)去除。

1.2.1 真空室內(nèi)壁鋼渣的去除

調(diào)整MFB 的煤氧比到1∶1.5。利用處理間隙向真空室內(nèi)富氧烘烤，可快速去除真空室內(nèi)殘鋼、殘?jiān)?。熔渣呈液態(tài)狀從插入管下口流出。同時(shí)氧槍可在真空室內(nèi)上下自由移動(dòng)，有效去除整個(gè)真空室內(nèi)殘?jiān)?，一般流渣頻次為生產(chǎn)5 爐鋼流渣一次，每次流渣時(shí)間控制以大于30 min為宜。

1.2.2 拱頂熱彎管積渣清理

RH 真空爐拱頂熱彎管屬于煙氣通道，生產(chǎn)一段時(shí)間之后，真空室頂部鋼渣積聚，阻塞煙氣通道。傳統(tǒng)方法是人工安裝煤氧槍，從頂部人孔門燒掉積渣。但有如下缺點(diǎn):

(1)費(fèi)時(shí)費(fèi)力，勞動(dòng)強(qiáng)度大。

(2)不安全，燒渣時(shí)鋼渣飛濺，極易燒傷人和設(shè)備。

采用MFB 處理真空室頂部積渣，可方便、安全的清理拱頂積渣?？刂坪侠順屛槐ＷCMFB槍出火點(diǎn)可以燒到頂部積渣，煤氧比1∶1.5，利用MFB 產(chǎn)生熱量熔化真空室頂部積渣。

圖3為真空室拱頂積渣及MFB 頂槍示意圖。采用MFB 處理真空室頂部積渣后，去除拱頂氣流通道周圍積渣效果明顯，拱頂MFB 槍孔下及攝像頭下積渣大大減少，為穩(wěn)定安全生產(chǎn)創(chuàng)造了條件。需要注意的是燒渣后第一爐生產(chǎn)時(shí)，先用部分合金對(duì)真空室內(nèi)殘?jiān)M(jìn)行預(yù)脫氧，防止生產(chǎn)過(guò)程發(fā)生噴濺。

圖3 真空室拱頂積渣與MFB 頂槍示意圖Fig.3 Vacuum chamber arch slag accumulation and MFB top lance schematic diagram

2 改進(jìn)前頂槍槍頭缺陷

改進(jìn)前的頂槍槍頭如圖4。該結(jié)構(gòu)形式是大量的氣體在槍頭體內(nèi)混合、便會(huì)產(chǎn)生很大的噪音，含H2量較高的焦?fàn)t煤氣在混合燃燒的過(guò)程中，極容易發(fā)生回火，燒壞槍頭體;而且由于槍頭采用的是內(nèi)混式結(jié)構(gòu)，在現(xiàn)場(chǎng)使用時(shí)，由于氧氣的壓力為1.0 MPa，煤氣的壓力僅為0.05 MPa，所以加熱時(shí)，氧氣對(duì)煤氣有較大的阻礙作用，從而使得煤氣流量達(dá)不到設(shè)定值，造成整個(gè)煉鋼的加熱和化渣時(shí)間延長(zhǎng)，而且煤氣燃燒不充分，還會(huì)造成槍頭體燒損，影響真空生產(chǎn)以及線外真空室插入管的修復(fù)。

3 槍頭改進(jìn)方案

本方案所要解決的技術(shù)問(wèn)題是:提供一種噪音小、煤氣的流量能穩(wěn)定達(dá)到設(shè)定值的RH 法煉鋼用頂槍槍頭。改進(jìn)后的槍頭如圖5 所示。

圖4 改進(jìn)前頂槍槍頭結(jié)構(gòu)示意圖Fig.4 Top gun head structure schematic diagram before improvement

圖5 改進(jìn)后頂槍槍頭的結(jié)構(gòu)示意圖Fig.5 The improved structure of the top lance head sketch

為解決上述技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案是:一種RH 法煉鋼用頂槍槍頭，包括在一端至少連接有氧氣輸送通道和煤氣輸送通道的槍頭體，在槍頭體上設(shè)置有分別與氧氣輸送通道和煤氣輸送通道連通的氧氣輸送孔和煤氣輸送孔，氧氣輸送孔的出口端和煤氣輸送孔的出氣端均位于槍頭體另一端的端面上，并在該端面外形成氧氣和煤氣的混合燃燒區(qū)。氧氣輸送孔位于槍頭體的中心部位，煤氣輸送孔位于氧氣輸送孔的外側(cè);氧氣輸送通道和煤氣輸送通道分別由位于槍頭體同側(cè)的多根同心管構(gòu)成，位于中心部位、與氧氣輸送孔連通的同心管構(gòu)成氧氣輸送通道，位于氧氣輸送通道外側(cè)、與煤氣輸送孔連通的同心管與相鄰的同心管構(gòu)成煤氣輸送通道。

上述方案的優(yōu)選方式是，所述氧氣輸送孔為一個(gè)，煤氣輸送孔為多個(gè);所述多個(gè)煤氣輸送孔均布在氧氣輸送孔外側(cè)的四周，同時(shí)各相鄰?fù)墓苤g設(shè)置有定距加強(qiáng)塊。

4 頂槍槍頭改進(jìn)前后的流量、熱量對(duì)比

熱量計(jì)算公式如下:

式中，Q為燃?xì)鉄崃浚琈J/m3;L為燃?xì)饬髁?，m3/h;HL為燃?xì)獾蜔嶂?，MJ/m3;d為燃?xì)鈬娮炜讖?，mm;p為燃?xì)鈮毫Γ琍a;s為燃?xì)庀鄬?duì)密度，kg/Nm3。

攀鋼焦?fàn)t煤氣低熱值為17.62 MJ/m3，相對(duì)密度為0.45 kg/Nm3，煤氣壓力0.05 MPa。

改進(jìn)前頂槍槍頭的熱量為(煤氣流量最大能達(dá)到450 m3/h):

改進(jìn)后頂槍槍頭的熱量為(煤氣流量最大能達(dá)到600/h):

結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的方坯RH 頂槍槍頭于2008 年在某廠2#RH 真空頂槍上開(kāi)始應(yīng)用。運(yùn)用后，加熱化渣時(shí)在槍頭外部進(jìn)行混合燃燒，這種結(jié)構(gòu)煤氣能充分燃燒，避免回火現(xiàn)象的發(fā)生，加熱時(shí)間比原來(lái)提高2 h，化渣時(shí)間比原來(lái)節(jié)約1 h，槍頭的使用壽命由原來(lái)的3 個(gè)月延長(zhǎng)到現(xiàn)在的1 年，減少了備件費(fèi)用和職工作業(yè)率，提高了RH 生產(chǎn)作業(yè)率。

5 結(jié)論

(1)通過(guò)將設(shè)置在頂槍槍頭體上的煤氣輸送孔的出氣端從氧氣輸送孔的內(nèi)壁改到與氧氣輸送孔出口端相同的槍頭體的外端面上，從而使分別由煤氣輸送通道、煤氣輸送孔構(gòu)成的煤氣通道和由氧氣輸送通道、氧氣輸送孔構(gòu)成的氧氣通道分開(kāi)，并在頂槍槍頭體外側(cè)形成外混結(jié)構(gòu)的混合燃燒區(qū)，這樣即使由于使用低熱值的自產(chǎn)焦?fàn)t煤氣而需要加大煤氣輸入量也不會(huì)產(chǎn)生很大的噪音，同時(shí)煤氣通道和氧氣通道各自獨(dú)立，也不會(huì)由于壓差原因，造成在輸送時(shí)氧氣對(duì)煤氣的限制作用，進(jìn)而保證煤氣流量達(dá)到設(shè)定值，給煉鋼提供充足的熱量，縮短加熱時(shí)間和化渣時(shí)間。

(2)真空室預(yù)熱烘烤煤氧比設(shè)定1:0.75 可確保煤氣燃燒，提高烘烤效果，調(diào)整加熱槍位、加熱參數(shù)配比和加熱速度，可對(duì)整個(gè)真空室進(jìn)行烘烤，避免形成溫度梯度，影響下部槽及插入管使用壽命。

(3)真空室流渣煤氧比設(shè)定1∶1.5，可有效去除真空室內(nèi)壁、拱頂積渣，為生產(chǎn)創(chuàng)造條件。

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