陳江燁， 王一良, 侯慶春， 楊 松

(1.常州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇常州 213164； 2.中國(guó)石油北京石油機(jī)械廠，北京 100083；3.中國(guó)石油華北油田分公司采油工程研究院，河北任丘 062552)

油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器的研制與試驗(yàn)

陳江燁1， 王一良2, 侯慶春3， 楊 松3

(1.常州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇常州 213164； 2.中國(guó)石油北京石油機(jī)械廠，北京 100083；3.中國(guó)石油華北油田分公司采油工程研究院，河北任丘 062552)

為了克服傳統(tǒng)油井找水工藝中施工復(fù)雜、生產(chǎn)周期長(zhǎng)、費(fèi)用高、準(zhǔn)確性低等缺點(diǎn),提高油井找水效率和準(zhǔn)確性，研制了油井找堵水聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器。該開(kāi)關(guān)控制器采用自適應(yīng)動(dòng)態(tài)壓力平衡系統(tǒng)，其活塞閥開(kāi)啟和關(guān)閉時(shí)可承受20 MPa壓力差；采用油管傳輸聲波信號(hào)的聲波遙控技術(shù)，從地面遙控井下開(kāi)關(guān)控制器開(kāi)啟、關(guān)閉，根據(jù)工藝要求進(jìn)行分層開(kāi)采或分段開(kāi)采。室內(nèi)靜壓試驗(yàn)表明，開(kāi)關(guān)控制器在125 ℃、50 MPa高溫高壓條件下，穩(wěn)壓30 min，整體設(shè)備無(wú)滲漏無(wú)變形；耐壓差試驗(yàn)表明，活塞在承受25 MPa壓差的情況下，壓力平衡裝置可以承受壓差，電機(jī)驅(qū)動(dòng)活塞做上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)，動(dòng)密封不滲不漏。現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，聲波接收器接收地面指令后，可以控制電機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置打開(kāi)或關(guān)閉開(kāi)關(guān)閥。試驗(yàn)結(jié)果表明，該開(kāi)關(guān)控制器可為油井提高開(kāi)采效率提供技術(shù)支持。

水平井 開(kāi)關(guān)控制器 活塞閥 聲波控制 找水

隨著油井規(guī)?；_(kāi)發(fā)和生產(chǎn)時(shí)間的延長(zhǎng)，開(kāi)發(fā)生產(chǎn)中的問(wèn)題逐漸暴露出來(lái)：一是初期產(chǎn)量高，但遞減幅度大，遞減速度快；二是部分油井投產(chǎn)即見(jiàn)水，含水上升快，水淹嚴(yán)重。這主要是因?yàn)橛途@完井時(shí)僅考慮產(chǎn)能、防砂、油層保護(hù)等因素，對(duì)分層段的生產(chǎn)控制、產(chǎn)液剖面監(jiān)測(cè)、分層段改造和卡堵水缺少考慮[1]，特別是水平井井眼軌跡和流體流動(dòng)狀態(tài)與直井相比發(fā)生很大變化，原有的直井測(cè)調(diào)技術(shù)不能適應(yīng)水平井流量分段測(cè)量的需要。目前，油井分層段開(kāi)采堵水、卡水主要有液力找堵水方法和電控找堵水方法[2-3]，分別配有液控找堵水開(kāi)關(guān)控制器和井下滑套開(kāi)關(guān)控制器，這2種方法均不適用于水平井控水穩(wěn)油[4-6]。因此，迫切需要研制一種可控性高、對(duì)地層無(wú)污染、可減少作業(yè)費(fèi)用的自主控制井下工具，實(shí)現(xiàn)水平井分層段開(kāi)采；同時(shí)在生產(chǎn)過(guò)程中可以及時(shí)調(diào)整生產(chǎn)層段，以達(dá)到控水穩(wěn)油的目的。

筆者針對(duì)以上問(wèn)題，研制了油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器，采用聲波控制技術(shù)，在地面控制井下開(kāi)關(guān)控制器動(dòng)作，開(kāi)關(guān)控制器下到目的層，封隔器根據(jù)地質(zhì)條件將生產(chǎn)井段分為3～4段打壓坐封，動(dòng)力源帶動(dòng)電機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置使活塞上下運(yùn)動(dòng)做“開(kāi)”或“關(guān)”的動(dòng)作，完成對(duì)水平層段的打開(kāi)和關(guān)閉，進(jìn)行分層段開(kāi)采作業(yè)，找出并關(guān)閉出水層，打開(kāi)產(chǎn)油層。

1 井下開(kāi)關(guān)控制器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.1 井下開(kāi)關(guān)控制器結(jié)構(gòu)與工作原理

1.1.1 基本結(jié)構(gòu)

油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器要求可控性高、多級(jí)多段控制和分層準(zhǔn)確，還可以在生產(chǎn)過(guò)程中及時(shí)調(diào)整生產(chǎn)層段，以達(dá)到控水穩(wěn)油的目的。根據(jù)以上設(shè)計(jì)思絡(luò)，從材料和工藝等方面論證與研究后，決定用開(kāi)關(guān)啟動(dòng)器控制井下分層開(kāi)關(guān)，實(shí)現(xiàn)井下分層找水。開(kāi)關(guān)控制器的基本結(jié)構(gòu)如圖1所示。

為了適應(yīng)井下惡劣的工作條件，設(shè)計(jì)時(shí)充分考慮了高壓密封性、防震抗沖擊性及防砂堵砂卡技術(shù)性能，采用了獨(dú)特的自適應(yīng)動(dòng)態(tài)壓力平衡系統(tǒng)[7]及電子開(kāi)關(guān)體精密檢測(cè)限位技術(shù)，確保儀器長(zhǎng)期在井下工作的穩(wěn)定性和可靠性。

井下開(kāi)關(guān)控制器設(shè)計(jì)有進(jìn)液通道，單層進(jìn)液孔與進(jìn)液通道連通，單層進(jìn)液孔中安裝有活動(dòng)柱塞體，活動(dòng)柱塞體與智能控制系統(tǒng)相連接，在智能控制系統(tǒng)中安裝有高溫直流伺服電機(jī)、減速器和動(dòng)態(tài)平衡系統(tǒng)。

其他層位的流體可穿越整個(gè)儀器體的內(nèi)部環(huán)形通道流動(dòng)，不受單層進(jìn)液孔控制。

1.1.2 工作原理

油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器連同封隔器將生產(chǎn)井段分為3～4層段，地面打壓坐封封隔器，此時(shí)活塞閥承受20 MPa的壓差。地面發(fā)射聲波控制信號(hào)，通過(guò)油管傳輸至井下，井下的信號(hào)接收裝置接收聲波信號(hào)，通過(guò)信號(hào)轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換為電信號(hào)，經(jīng)模數(shù)轉(zhuǎn)換為數(shù)字信號(hào)，輸入到單片機(jī)，單片機(jī)根據(jù)預(yù)制的編碼方案判斷是否為有效信號(hào)，然后根據(jù)信號(hào)代表的控制信息給控制電路發(fā)送動(dòng)作指令，動(dòng)力源驅(qū)動(dòng)電機(jī)帶動(dòng)活塞做上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)進(jìn)行“開(kāi)”或“關(guān)”動(dòng)作，完成對(duì)層段的打開(kāi)和關(guān)閉，進(jìn)行分層段生產(chǎn)。地面進(jìn)行液量和含水的變化情況分析，判斷各分層段的產(chǎn)油、產(chǎn)水情況；判斷清楚各生產(chǎn)層段的地質(zhì)情況后，由地面發(fā)射控制信號(hào)，打開(kāi)產(chǎn)油層段，關(guān)閉主產(chǎn)水層段，進(jìn)行換層換段生產(chǎn)，實(shí)現(xiàn)油井分層段開(kāi)采作業(yè)。

1.2 技術(shù)指標(biāo)與特點(diǎn)

1.2.1 主要工作參數(shù)

開(kāi)關(guān)控制器最高工作壓力30 MPa，最高工作溫度120 ℃，程控開(kāi)關(guān)可循環(huán)次數(shù)為10次(標(biāo)準(zhǔn)值)， 井下連續(xù)工作時(shí)間不小于3個(gè)月，外形尺寸為φ88.9 mm×1 220 mm，泵徑大于44.0 mm。

1.2.2 技術(shù)特點(diǎn)

1) 開(kāi)關(guān)控制器電源正向供電時(shí)活塞或閥體關(guān)閉，可以關(guān)閉生產(chǎn)層位;反向供電時(shí)，活塞或閥體打開(kāi)，可以打開(kāi)生產(chǎn)層位,實(shí)現(xiàn)相應(yīng)油層段的生產(chǎn)或封堵。

2) 在油井不停、不動(dòng)生產(chǎn)管柱的情況下，通過(guò)控制井下開(kāi)關(guān)控制器,實(shí)現(xiàn)任意層段找水、堵水調(diào)整和換層生產(chǎn)，也可根據(jù)堵水后的生產(chǎn)情況，反復(fù)調(diào)整堵水層段。

3) 封隔器與開(kāi)關(guān)控制器可多級(jí)組合使用,實(shí)現(xiàn)多層段找水、堵水作業(yè)。

4) 開(kāi)關(guān)控制器的由壬接箍連接引線采用航空對(duì)接技術(shù)，儀器易拆卸，連線不易纏繞。在井下地層靜壓條件下，開(kāi)關(guān)控制器可承受20 MPa坐封封隔器壓差，活塞在電機(jī)機(jī)組驅(qū)動(dòng)下可做上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)，完成對(duì)層位的打開(kāi)和關(guān)閉。采用了獨(dú)特的自適應(yīng)動(dòng)態(tài)壓力平衡系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，可以充分適應(yīng)惡劣的井下環(huán)境。

5) 聲波控制對(duì)油井井下環(huán)境和介質(zhì)沒(méi)有要求[8-9]，利用聲波信號(hào)傳導(dǎo)數(shù)字信息，可以實(shí)時(shí)采集鉆采動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)，改變了現(xiàn)有的單一井下各層聲波測(cè)試回放技術(shù)，是一種高可靠性分段流量控制方法，實(shí)現(xiàn)了油井鉆采控制的自動(dòng)化和智能化。

2 井下開(kāi)關(guān)控制器管柱工藝設(shè)計(jì)

根據(jù)生產(chǎn)要求進(jìn)行管柱工藝設(shè)計(jì)，為了保證井下工藝管柱分層的可靠性和長(zhǎng)期有效性[10]，同時(shí)考慮生產(chǎn)層位的壓力低于其他層位時(shí)，可能會(huì)造成封隔器的上壓力大于下壓力[11]，因此選用帶平衡腔、坐封可靠、密封性能好的封隔器[12]。如果進(jìn)行不丟手作業(yè)，建議采用泵后加伸縮管的方式，減小油管蠕動(dòng)對(duì)封隔器的影響，提高封隔器分層的有效性；同時(shí)，為防止由于 “速敏”現(xiàn)象產(chǎn)生的出砂，建議使用沉砂裝置，防止出砂落到封隔器膠筒上。

2.1 工藝原理

井下開(kāi)關(guān)控制器是由單片機(jī)系統(tǒng)控制的受控精密電子開(kāi)關(guān)體。當(dāng)井下開(kāi)關(guān)控制器與分層測(cè)試管柱組合下井后，位于各層段的電子開(kāi)關(guān)體根據(jù)接收到的控制信號(hào)自動(dòng)打開(kāi)或關(guān)閉該層段的流體通道。

各層段的電子開(kāi)關(guān)控制器隨測(cè)試管柱一次下入井內(nèi)后，測(cè)試管柱各封隔器坐封完成油層分隔。當(dāng)接收到地面發(fā)出的控制信號(hào)時(shí)，測(cè)控儀會(huì)自動(dòng)打開(kāi)或關(guān)閉某一產(chǎn)油層段，在地面井口計(jì)量和取樣，可取得打開(kāi)或關(guān)閉該層后的產(chǎn)液量和含水率數(shù)據(jù)。該層段測(cè)試完成后，地面向井下發(fā)射控制信號(hào)，自動(dòng)打開(kāi)或關(guān)閉另一層段的開(kāi)關(guān)控制器，取得新的層段的產(chǎn)液量和含水率數(shù)據(jù)。依次類推，即可先后獲得井下各層段被單獨(dú)打開(kāi)或關(guān)閉的各分層產(chǎn)液量和含水率數(shù)據(jù)。同時(shí)，配合無(wú)電纜傳輸測(cè)試儀，對(duì)各分層壓力、溫度測(cè)試資料進(jìn)行綜合分析，完成井下高出水層判斷和層間干擾等的解釋[13]，根據(jù)解釋結(jié)果關(guān)閉高含水層，打開(kāi)產(chǎn)油層。

2.2 工藝特點(diǎn)

1) 利用一次管柱即可完成分層(分段)測(cè)試和分層(分段)生產(chǎn)[14]，能夠準(zhǔn)確了解井下各生產(chǎn)層段的實(shí)際生產(chǎn)情況，在不需要?jiǎng)庸苤那闆r下進(jìn)行換層(段)生產(chǎn)。

2) 傳輸信號(hào)采用聲波或電磁波控制，可以實(shí)現(xiàn)地面與井下通訊，能夠隨時(shí)了解地下的動(dòng)態(tài)，并作出調(diào)整。

3) 在分層(分段)測(cè)試和換層(換段)生產(chǎn)中，不需要泵車(chē)、測(cè)試車(chē)和絞車(chē)等設(shè)備，同時(shí)不影響油井正常生產(chǎn)，操作簡(jiǎn)單，作業(yè)成本低。

4) 對(duì)于斜井，尤其是水平井，在無(wú)法進(jìn)行常規(guī)產(chǎn)液剖面測(cè)試的情況下[15]，利用該工藝可以提供測(cè)試資料和地質(zhì)動(dòng)態(tài)資料。

3 室內(nèi)試驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

3.1 室內(nèi)高溫高壓試驗(yàn)

耐靜壓試驗(yàn) 將整套儀器組裝后，放入密閉的油管打壓，檢驗(yàn)開(kāi)關(guān)控制器的抗壓能力。試驗(yàn)表明，開(kāi)關(guān)控制器在耐壓50 MPa條件下，不滲不漏，不發(fā)生形變。

耐壓差試驗(yàn) 驗(yàn)證開(kāi)關(guān)控制器在封隔器坐封或關(guān)閉高壓產(chǎn)液層的耐壓差能力，采用雙級(jí)柱塞密封，同時(shí)增加動(dòng)態(tài)平衡功能，關(guān)閉開(kāi)關(guān)閥，從開(kāi)關(guān)閥出液口打壓，模擬井下工作狀態(tài)“打開(kāi)”， 活塞在承受25 MPa的壓差條件下，電機(jī)驅(qū)動(dòng)活塞上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)，工作正常，動(dòng)密封不滲不漏。

高溫高壓“打開(kāi)”、“關(guān)閉”試驗(yàn) 將開(kāi)關(guān)控制器放入密閉的油浸試驗(yàn)罐里，在溫度125 ℃、壓力50 MPa條件下，時(shí)鐘電路設(shè)置開(kāi)關(guān)控制器在168 h內(nèi)、每隔2 h進(jìn)行一次“打開(kāi)”、“關(guān)閉”的工作狀態(tài)試驗(yàn)。開(kāi)關(guān)控制器斷電降溫泄壓后，取出檢查，其靜密封、動(dòng)密封完好無(wú)滲漏，開(kāi)關(guān)閥無(wú)變形，電機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置完好，達(dá)到設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)。

3.2 500 m深模擬井試驗(yàn)

開(kāi)關(guān)控制器下入井下50，200和450 m處，通過(guò)地面信號(hào)控制可以正常“打開(kāi)”、“關(guān)閉”，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

模擬井試驗(yàn)結(jié)果表明：1)無(wú)線傳輸聲控井下分層段開(kāi)采工藝方案設(shè)計(jì)合理可行；2)聲波信號(hào)可以傳輸?shù)骄?，能夠?dú)立控制各層開(kāi)關(guān)控制器；3)井下開(kāi)關(guān)控制器開(kāi)關(guān)靈活，滿足現(xiàn)場(chǎng)需要。

3.3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

整個(gè)試驗(yàn)系統(tǒng)可靠性得到充分驗(yàn)證以后，在華北油田X井進(jìn)行了系統(tǒng)整體的聯(lián)調(diào)試驗(yàn)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)井的基本數(shù)據(jù)，開(kāi)關(guān)控制器下至井深1 257 m處，封隔器坐封后通過(guò)套管傳輸?shù)孛婵刂菩盘?hào)，根據(jù)地面產(chǎn)量、示功圖等判斷井下開(kāi)關(guān)控制器的狀態(tài),X井現(xiàn)場(chǎng)工藝管柱如圖2所示。

開(kāi)關(guān)控制器關(guān)閉后的產(chǎn)液量變化情況見(jiàn)圖3。

現(xiàn)場(chǎng)聯(lián)調(diào)試驗(yàn)結(jié)果表明：1)聲波信號(hào)可以傳到井下2 800 m深處，信噪比能夠滿足實(shí)際需要；2)油管可以作為信號(hào)傳輸介質(zhì)；3)系統(tǒng)設(shè)計(jì)合理，能夠正常工作，整個(gè)系統(tǒng)在井深1 257 m處，地面指令關(guān)閉地層正常。

室內(nèi)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明：1)油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器設(shè)計(jì)合理可行，開(kāi)關(guān)靈活，符合現(xiàn)場(chǎng)需要;2)聲波信號(hào)可以傳輸?shù)骄?，能夠?dú)立控制各層開(kāi)關(guān)控制器，解決了信號(hào)傳輸問(wèn)題;3)開(kāi)關(guān)控制器整套儀器組裝后，動(dòng)密封結(jié)構(gòu)、壓差平衡密封結(jié)構(gòu)的密封性能好,機(jī)械傳動(dòng)部件可以正常打開(kāi)關(guān)閉開(kāi)關(guān)控制器，開(kāi)關(guān)控制器打開(kāi)關(guān)閉自如，符合設(shè)計(jì)要求;4)井下開(kāi)關(guān)控制器采用雙級(jí)柱塞結(jié)構(gòu)，并在柱塞的兩側(cè)增加了平衡孔，消除了油套壓力不平衡的影響;5)開(kāi)關(guān)控制器在現(xiàn)場(chǎng)溫度125 ℃、靜壓40 MPa條件下不滲不漏，活塞閥在承受20 MPa坐封封隔器壓差條件下可正常上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)，能夠順利“打開(kāi)”或“關(guān)閉”。

4 結(jié) 論

1) 為了實(shí)現(xiàn)找卡水、分層開(kāi)采管柱一體化，研發(fā)了機(jī)電一體化的新型油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器。

2) 油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器為油井分層段開(kāi)采找堵水提供了一種新方法，實(shí)現(xiàn)了地面與井下之間的無(wú)線信號(hào)傳輸及控制，達(dá)到油井分層找卡水和換層生產(chǎn)的目的，并可以及時(shí)進(jìn)行調(diào)整。

3) 油井聲控壓差平衡式開(kāi)關(guān)控制器具有很好的技術(shù)拓寬空間，利用該技術(shù)可遙控井下多種可控工具，實(shí)現(xiàn)井下工具的智能化和自動(dòng)化。

References

[1] 王海靜，薛世峰，仝興華.射孔水平井產(chǎn)液剖面均衡性影響因素分析[J].石油鉆探技術(shù)，2012，40(1):78-82. Wang Haijing，Xue Shifeng，Tong Xinghua.Analysis of factors influencing the production profile equilibrium for perforated horizontal wells[J].Petroleum Drilling Techniques，2012，40(1):78-82.

[2] 趙勇，楊海波，何蘇榮.勝利低滲油田水平井篩管分段控流完井技術(shù)[J].石油鉆探技術(shù)，2012，40(3):18-22. Zhao Yong，Yang Haibo，He Surong.Well completion technique with screen pipe controlling flow by segments in horizontal well of low permeability resevoirs in Shengli Oilfield[J].Petroleum Drilling Techniques，2012，40(3):18-22.

[3] 慕立俊，朱洪征，呂億明，等.低產(chǎn)液量水平井找堵水管柱的設(shè)計(jì)與應(yīng)用[J].石油鉆探技術(shù)，2014，42(1):91-94. Mu Lijun，Zhu Hongzheng，Lü Yiming，et al.Design and application of water detecting and plugging pipe string for low production horizontal wells[J].Petroleum Drilling Techniques，2014，42(1):91-94.

[4] 熊友明，劉理明，張林，等.我國(guó)水平井完井技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展建議[J].石油鉆探技術(shù)，2012，40(1):1-6. Xiong Youming，Liu Liming，Zhang Lin，et al.Present status and development comments on horizontal well completion techniques in China[J].Petroleum Drilling Techniques，2012，40(1):1-6.

[5] 韓福彬，李瑞營(yíng)，李國(guó)華，等.慶深氣田致密砂礫巖氣藏小井眼水平井鉆井技術(shù)[J].石油鉆探技術(shù)，2013，41(5):56-61. Han Fubin，Li Ruiying，Li Guohua，et al.Horizontal slim-hole drilling technology for deep tight glutenite gas reservoir in Qingshen Gas Field[J].Petroleum Drilling Techniques，2013，41(5)：56-61.

[6] 劉猛，董本京，張友義.水平井分段完井技術(shù)及完井管柱方案[J].石油礦場(chǎng)機(jī)械，2011,40(1):28-32. Liu Meng,Dong Benjing,Zhang Youyi.Segregated completion technology and completion string for horizontal well[J].Oil Field Equipment，2011， 40(1):28-32.

[7] 趙靜.吉林油田低滲油藏水平井開(kāi)發(fā)技術(shù)[J].石油勘探與開(kāi)發(fā)，2011，38(5):594-599. Zhao Jing.Development techniques of horizontal wells in low permeability reservoirs,Jilin Oilfield[J].Petroleum Exploration and Development，2011，38(5):594-599.

[8] 李傳亮.油藏工程原理[M].北京: 石油工業(yè)出版社，2010:426-428. Li Chuanliang.The principles of reservoir engineering[M].Beijing：Petroleum Industry Press,2010: 426-428.

[9] 步玉環(huán)，沈兆超，王銀東，等.固井第一界面微環(huán)隙對(duì)聲波傳播規(guī)律的影響[J].石油鉆探技術(shù)，2014，42(1):37-40. Bu Yuhuan，Shen Zhaochao，Wang Yindong，et al.Effect of microannulus on sonic wave propagation at first cementing interface[J].Petroleum Drilling Techniques，2014，42(1):37-40.

[10] 韓志勇.關(guān)于內(nèi)外壓力對(duì)油井管柱穩(wěn)定性影響問(wèn)題的再討論[J].石油鉆探技術(shù)，2014，42(4):14-20. Han Zhiyong.Re-discussion on effects of internal and external pressures on stability of pipe string in oil wells[J].Petroleum Drilling Techniques，2014，42(4):14-20

[11] 周俊昌，付英軍，朱榮東.深水鉆井送入管柱技術(shù)及其發(fā)展趨勢(shì)[J].石油鉆探技術(shù)，2014，42(6):1-7. Zhou Junchang，F(xiàn)u Yingjun，Zhu Rongdong.Design method and development trend of landing strings in deepwater drilling[J].Petroleum Drilling Techniques，2014，42(6):1-7.

[12] 艾池，于法浩，馮福平，等.帶封隔器的油套合壓管柱油管臨界排量計(jì)算[J].石油鉆探技術(shù)，2014，42(1):81-85. Ai Chi，Yu Fahao，F(xiàn)eng Fuping，et al.Calculation of tubing critical pump rate while fricturing by both tubing and casing with packers[J].Petroleum Drilling Techniques，2014，42(1):81-85.

[13] 魯新便,蔡忠賢.縫洞型碳酸鹽巖油藏古巖溶系統(tǒng)與油氣開(kāi)發(fā):以塔河碳酸鹽巖溶洞型油藏為例[J].石油與天然氣地質(zhì),2010，31(1): 22-27. Lu Xinbian,Cai Zhongxian.A study of the paleo-cavern system infractured-vuggy carbonate reservoirs and oil/gas development: taking the reservoirs in Tahe Oilfield as an example[J].Oil & Gas Geology，2010，31(1): 22-27.

[14] 解宇寧，周曉宇.微環(huán)隙對(duì)聲幅測(cè)井影響的定量計(jì)算及校正[J].石油鉆探技術(shù)，2013，41(1):45-50. Xie Yuning，Zhou Xiaoyu.Quantitative calculation and correction of the influence of microannulus on acoustic amplitude log[J].Petroleum Drilling Techniques，2013，41(1):45-50.

[15] 詹鴻運(yùn)，劉志斌，程智遠(yuǎn)，等.水平井分段壓裂裸眼封隔器的研究與應(yīng)用[J].石油鉆采工藝，2011，33(1):123-125. Zhan Hongyun，Liu Zhibin，Cheng Zhiyuan，et al.Research on open hole packer of staged fracturing technique in horizontal wells and its application[J].Oil Drilling & Production Technology,2011，33(1):123-125.

[編輯 滕春鳴]

Acoustically-Controlled Oil Well Pressure Switch Development and Testing

Chen Jiangye1, Wang Yiliang2, Hou Qingchun3, Yang Song3

(1.SchoolofMechanicalEngineering,ChangzhouUniversity,Changzhou,Jiangsu，213164,China; 2.CNPCBeijingPetroleumMachineryCo.,Ltd.,Beijing, 100083,China; 3.OilProductionTechnologyResearchInstitute,PetroChinaHuabeiOilfieldCompany,Renqiu,Hebei，062552,China)

Conventional techniques for detecting in oil wells have been disadvantageous due to their complex process, long production period, high cost and low accuracy. In order to enhance the efficiency and accuracy of the techniques used for water detection and plugging, an acoustic controlled pressure-balance switch has been developed.With an adaptive dynamic pressure balance system, piston valves in the switch can endure differential pressure up to 20 MPa during opening and closing processes.By means of remote acoustic controlled technique that transmits acoustic signals through tubing, the down-hole switch can be controlled remotely on the ground to facilitate production in different layers (in vertical wells) or in different intervals (in horizontal wells) according to operational requirements. Laboratory static pressure testing shows that the switch can withstand high temperature up to 125 ℃ and high pressure up to 50 MPa for 30 min with no leak or deformation.Differential pressure tests show that pressure balancing device can resist the differential pressure up to 25 MPa on the piston. Moreover, the electric motor can drive the piston to move reciprocally with no leak or seepage in dynamic sealing. Field tests show that valves can be opened or closed by the electric driving mechanism upon reception of instructions transmitted by acoustic waves from the ground by the receiver. It is considered that the switch can provide reliable technical support for enhancing recovery in the oil well.

horizontal well;switch;piston valve;acoustic control;water locating

2014-06-30；改回日期：2015-04-19。

陳江燁(1977—)，女，江蘇常州人，1999年畢業(yè)于南京師范大學(xué)應(yīng)用電子技術(shù)專業(yè)，2012年獲南京理工大學(xué)計(jì)算機(jī)科學(xué)專業(yè)碩士學(xué)位，講師，現(xiàn)從事鉆井機(jī)械新工藝、新技術(shù)及無(wú)線傳輸控制研究工作。

?鉆采機(jī)械?

10.11911/syztjs.201504024

TE358+.3

A

1001-0890(2015)04-0133-05

聯(lián)系方式：(0519)83290264，catonbaby@qq.com。