劉 奇，陳卯蒸，李 穎，張群濤

(1. 中國科學院新疆天文臺，新疆 烏魯木齊 830011；2. 中國科學院射電天文重點實驗室，江蘇 南京 210008)

CN 53-1189/P ISSN 1672-7673

射電天文臺址電子設(shè)備電磁輻射評估*

劉 奇1,2，陳卯蒸1,2，李 穎1，張群濤1

(1. 中國科學院新疆天文臺，新疆 烏魯木齊 830011；2. 中國科學院射電天文重點實驗室，江蘇 南京 210008)

射電望遠鏡具有極高的系統(tǒng)靈敏度，且系統(tǒng)內(nèi)、系統(tǒng)間及臺址內(nèi)電子設(shè)備眾多，電磁環(huán)境復雜，科學合理地評估臺址內(nèi)電子設(shè)備輻射發(fā)射對射電天文觀測的影響，對系統(tǒng)電磁兼容性設(shè)計、無線電管理、屏蔽改造等有重要的指導意義。淺析了射電望遠鏡系統(tǒng)靈敏度及射電天文領(lǐng)域儀器設(shè)備輻射發(fā)射相關(guān)評估標準；基于射電望遠鏡系統(tǒng)靈敏度及觀測需求，計算了南山25 m射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值，并給出了天線旁瓣增益的計算方法；提出一種基于干擾電平限值、旁瓣增益、干擾測量、路徑衰減的電子設(shè)備電磁輻射評估方法，并針對南山25 m射電望遠鏡天線驅(qū)動電磁輻射進行了評估，給出了屏蔽需求。

輻射發(fā)射；干擾電平；旁瓣增益；評估方法

我國國家軍用標準GJB72-85[1]規(guī)定，電磁兼容性(Electromagnetic Compatibility, EMC)是指電子、電氣設(shè)備或系統(tǒng)在預(yù)期的電磁環(huán)境中按設(shè)計要求正常工作的能力；它反映的是設(shè)備或系統(tǒng)承受電磁騷擾時能正常工作，同時又不產(chǎn)生超過規(guī)定限值的電磁騷擾。它是設(shè)備或系統(tǒng)的重要性能指標，也是保障系統(tǒng)的工作效能和提高系統(tǒng)可靠性的重要因素。

射電望遠鏡具有極高的系統(tǒng)靈敏度，且系統(tǒng)內(nèi)、系統(tǒng)間及臺址內(nèi)電子設(shè)備眾多。隨著高頻電子技術(shù)、寬帶高速采樣及數(shù)字處理技術(shù)的發(fā)展和應(yīng)用，數(shù)字接收機、數(shù)字終端、商用設(shè)備、電氣設(shè)備及臺址光學觀測設(shè)備的建設(shè)使臺址電磁環(huán)境變得尤為復雜。射電望遠鏡通過天線、饋源、接收機、傳輸系統(tǒng)、數(shù)據(jù)處理終端等完成數(shù)據(jù)的接收與處理，其中天線、饋源、傳輸系統(tǒng)為系統(tǒng)的薄弱環(huán)節(jié)[2]，易受到外界電子設(shè)備輻射發(fā)射的干擾，影響系統(tǒng)的電磁兼容性；另外，射電望遠鏡系統(tǒng)內(nèi)共存有天線驅(qū)動系統(tǒng)、換饋系統(tǒng)、數(shù)據(jù)處理終端、計算機網(wǎng)絡(luò)設(shè)備、控制及監(jiān)控系統(tǒng)及其他電氣設(shè)備等，這些設(shè)備的電磁輻射發(fā)射通過天線旁瓣進入接收系統(tǒng)[3]，降低系統(tǒng)的信噪比。射頻干擾 (Radio Frequency Interference, RFI)的強度和頻譜密度使觀測結(jié)果深受射頻干擾的影響以致失去利用價值。利用單天線射電望遠鏡進行的觀測最易受到干擾的影響，原因是積分時間提高了望遠鏡對天文信號的靈敏度，但也同等程度地提高了射頻干擾信號的靈敏度。射頻干擾不僅會影響某些觀測或特定觀測類型的質(zhì)量，而且還限制射電天文臺的總體效率，增加了觀測時間和數(shù)據(jù)處理的復雜性[4]。

綜上，電磁兼容性是衡量儀器設(shè)備或系統(tǒng)的重要性能指標，也是保障系統(tǒng)的工作效能和提高系統(tǒng)可靠性的重要因素。射電望遠鏡具有極高的靈敏度，而觀測系統(tǒng)內(nèi)或系統(tǒng)間電磁兼容問題影響系統(tǒng)性能，降低系統(tǒng)的信噪比，電子設(shè)備輻射發(fā)射影響某些觀測或特定觀測類型的質(zhì)量，限制射電天文系統(tǒng)的總體效率，增加了觀測時間和數(shù)據(jù)處理的復雜性。科學合理地評估射電天文儀器設(shè)備的輻射特性對于射電望遠鏡電磁兼容性改造及系統(tǒng)電磁兼容性設(shè)計具有重要的指導意義。

1 干擾電平限值計算

1.1 系統(tǒng)靈敏度

系統(tǒng)靈敏度是衡量射電望遠鏡探測微弱信號能力的重要指標。定義P為系統(tǒng)的輸入功率，ΔP為射電觀測系統(tǒng)可測量到的最小功率電平變化值，則系統(tǒng)靈敏度為

(1)

其中，B為帶寬，單位Hz，通常B為射電望遠鏡接收機的工作帶寬[3]；τ為積分時間，單位為s，通常根據(jù)觀測模式及觀測射電源的強度計算獲得合適的積分時間。(1)式中ΔP和P可以通過波爾茲曼常數(shù)k=1.38×10-23Joules/k轉(zhuǎn)換為溫度單位：

(2)

則系統(tǒng)靈敏度可表示為

(3)

其中，T=TA+TR，TA為天線噪聲溫度；TR為接收機噪聲溫度，射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值ΔPH定義為帶寬Δf內(nèi)引起可測量到的最小功率電平ΔP產(chǎn)生1/10誤差的干擾電平，即

(4)

1.2 評估標準

國際電信聯(lián)盟(International Telecommunication Union, ITU)針對射電天文儀器設(shè)備靈敏度及不同觀測模式的要求，制定了ITU-R RA.769建議書，此建議書依據(jù)射電天文分配的頻譜帶寬，積分時間為2 000 s，通過計算給出了射電天文連續(xù)譜觀測高于13 MHz，譜線觀測高于327 MHz的有害流量密度極值[3]，如圖1。建議書中給出了典型射電觀測接收系統(tǒng)靈敏度門限及最小能觀測到的信號功率流量密度，單位dB(W/m2)，用于評估射電天文臺址電子設(shè)備輻射發(fā)射是否超過限值要求。然而在低于3 GHz頻段主要進行脈沖星和連續(xù)譜觀測，ITU-R RA.769建議書并沒給出脈沖星觀測干擾電平限值的計算方法，脈沖星觀測頻段為L波段，此波段的無線電環(huán)境較差，如空間衛(wèi)星、雷達測距、飛機導航、移動通信等影響脈沖星觀測；另外，臺址內(nèi)的儀器設(shè)備眾多，開關(guān)電源、電機驅(qū)動器等寬帶噪聲源、觀測終端、網(wǎng)絡(luò)服務(wù)器等輻射發(fā)射大幅提高環(huán)境噪聲，降低了射電望遠鏡系統(tǒng)靈敏度。所以需要依據(jù)射電望遠鏡的實際觀測需求及技術(shù)指標，給出合理的系統(tǒng)性能參數(shù)，對射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值進行量化，以使射電望遠鏡電磁兼容設(shè)計、屏蔽防護、無線電管理等有據(jù)可依。

圖1 ITU-R RA.769極限

Fig.1 The sensitivity limits recommended by the ITU-R RA.769

美國聯(lián)邦通信委員會FCC15-10 Class A及Class B標準與國際無線電干擾委員會CISPR11& CISPR22標準給出了消費電子等輻射設(shè)備允許的最大輻射功率極限。此標準運用比較廣泛，標準中給出了輻射設(shè)備給定距離的輻射發(fā)射電場強度，通常為3 m或10 m，輻射測試獨立于射電天文觀測系統(tǒng)在微波暗室中進行測試。對于臺址內(nèi)的電磁輻射評估，此標準并沒有太大意義，這是因為是否滿足標準主要取決于輻射設(shè)備離接收設(shè)備的距離。也就是說，對于大多數(shù)消費電子設(shè)備，在設(shè)計階段要求其滿足標準中的極限要求。標準中有必要確定測試設(shè)備與接收設(shè)備的距離，這樣可以與ITU-R RA.769建議書中的限值進行對比，而任何給定的標準極限，只有功率流量密度或場強沒有具體的測試距離是不可行的。

1.3 干擾電平閾值計算

射電望遠鏡饋源口面干擾電平閾值，主要考慮低于3 GHz頻段，這是因為臺址電子設(shè)備的輻射發(fā)射主要集中在此頻段。計算給定頻點的有害干擾電平的主要參數(shù)有系統(tǒng)噪聲溫度、帶寬和積分時間；帶寬和積分時間取決于觀測模式。計算的有害干擾電平限值結(jié)果盡量與不同的觀測模式相匹配，與譜線相比，連續(xù)譜和脈沖星觀測帶寬較寬，可適當減少積分時間。南山25 m射電望遠鏡接收機及觀測終端技術(shù)指標見表1，表中給出的接收機系統(tǒng)噪聲溫度為最佳工作狀態(tài)性能。

25 m射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值按照(4)式進行計算，由于我們關(guān)心的頻率在3 GHz以下，主要進行脈沖星觀測和連續(xù)譜觀測。連續(xù)譜觀測對相對寬的總功率通帶比較敏感；瞬態(tài)開關(guān)、電源線噪聲、熒光燈等寬帶干擾對連續(xù)譜觀測產(chǎn)生較大的影響，因為在一個較寬的通帶內(nèi)總的積分功率相對較高。對于較低頻率的連續(xù)譜觀測，一般并沒有使用長的積分時間，結(jié)合射電源背景噪聲，設(shè)置可探測到的基本限值，通常積分時間為幾十秒。對于脈沖星搜尋觀測，可以選擇總的觀測時間為16 min(960 s)，假設(shè)時間精度為脈沖星周期的1%，而有效的積分時間為10 s[5]，故選擇積分時間為10 s，為滿足兩種觀測模式，觀測帶寬按照脈沖星觀測終端帶寬，干擾電平限值計算見表2。

表1 南山25 m射電望遠鏡接收機及觀測終端

Table 1 The main performance-parameter values of the receivers and back-ends of the 25m radio telescope at the Nanshan Station

接收機終端使用帶寬/MHz系統(tǒng)溫度/K終端通道帶寬18cm32028500KHz13cm32070500KHzS/X300552MHz6cm642578KHz13cm645078KHz

表2 南山25 m射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值

Table 2 The allowed interference limits of the 25m radio telescope at the Nanshan Station

頻率/MHz系統(tǒng)噪聲/K帶寬/MHz積分時間/s干擾電平限值/dBm2003002510-15684400802010-158068005010010-1566116002832010-1566030005580010-15168

1.4 天線旁瓣增益

ITU-R RA.769[6]建議書提出的射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值為旁瓣增益0 dBi時的干擾電平限值，并沒有考慮天線旁瓣增益的影響，實際情況下天線旁瓣增益影響較大，對于評估臺址儀器設(shè)備輻射發(fā)射對射電望遠鏡的影響非常重要。ITU-R SA.509建議書給出了針對大口徑(D/λ≥100，D為天線直徑，λ為工作波長)拋物面天線的旁瓣增益模型，其中包含單干擾源進入接收系統(tǒng)的旁瓣模型及多干擾源進入接收系統(tǒng)的旁瓣模型；而對于計算實際的干擾源，如天線驅(qū)動系統(tǒng)有多個電機驅(qū)動模塊、邏輯控制、電源模塊、天線控制單元 (Antenna Control Unit, ACU)等組成，其干擾特征并不是唯一的，而是多個干擾模塊共同組成，即可認為是多個干擾源進入接收系統(tǒng)，故可選用多干擾源進入接收系統(tǒng)的天線旁瓣模型：

(5)

其中，Φ為待評估儀器設(shè)備偏離射電望遠鏡主波束軸的角度。評估儀器設(shè)備輻射發(fā)射對射電望遠鏡的影響時僅考慮極壞情況，即射電望遠鏡主波束軸的投影與待評估儀器設(shè)備重合，儀器設(shè)備偏離射電望遠鏡主波束軸的夾角按照圖2進行計算，圖中A點表示待評估儀器設(shè)備；B點表示射電望遠鏡饋源口面中心；C表示射電望遠鏡拋物面；φ為射電望遠鏡俯仰角；Ld為待評估設(shè)備到射電望遠鏡饋源口面中心與地面投影的水平距離；H為待評估設(shè)備到射電望遠鏡饋源口面中心的垂直距離。

按照(6)式計算儀器設(shè)備偏離射電望遠鏡主波束軸的夾角Φ：

(6)

2 儀器設(shè)備輻射特性評估

2.1 測試系統(tǒng)

電子設(shè)備輻射特性測試系統(tǒng)由對稱周期天線、前置放大器、頻譜儀和計算機組成，測試實物圖如圖3。對稱周期天線接收的射頻信號通過前置放大器放大后進入頻譜儀，通過計算機控制頻譜儀，測試數(shù)據(jù)存入計算機；采用噪聲源346C[7]對測試系統(tǒng)進行校準，數(shù)據(jù)處理后，獲得測試系統(tǒng)噪聲溫度和系統(tǒng)增益；運用校準數(shù)據(jù)對測試數(shù)據(jù)進行處理，獲得測試天線口面處的輻射功率[2]。

2.2 測試方法與數(shù)據(jù)處理

測試方法及頻譜儀設(shè)置如下：

測試距離：1 m； RBW=30 KHz；

VBW=300 KHz； 積分時間：20 s；

Detector：Sample+線性平均

圖2 電子設(shè)備偏離主波束軸角示意圖

Fig.2 A schematic diagram illustrating the angle of the direction to an electronic device from the axis of the main beam of a radio antenna

圖3 測試系統(tǒng)實物圖. (a) 系統(tǒng)校準；(b) 系統(tǒng)測試[2]

Fig.3 Pictures of the measurement system. (a) The system when being calibrated; (b) The system in a test measurement[2]

數(shù)據(jù)處理框圖如圖4，基于標準噪聲源運用Y因子法對測試系統(tǒng)進行校準，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理獲得系統(tǒng)增益；通過計算機控制頻譜儀掃頻和數(shù)據(jù)采集，獲得測試數(shù)據(jù)；對測試天線增益線性插值處理與測試數(shù)據(jù)對應(yīng)。基于系統(tǒng)增益和天線增益對測試數(shù)據(jù)進行處理，獲得儀器設(shè)備到達天線口面的輻射功率。

2.3 輻射特性評估

儀器設(shè)備輻射特性評估框圖如圖5，輻射特性測試方法及數(shù)據(jù)處理方法在2.2節(jié)已詳述?；谏潆娡h鏡技術(shù)指標，按照國際電聯(lián)ITU-R RA769建議書計算方法進行計算，獲得射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值。

電波傳播選用自由空間傳播模型，但是此模型缺乏準確性，這是因為電磁波傳播路徑中存在建筑物、其他電子設(shè)備及地形等障礙，電磁波在傳播過程中經(jīng)過反射、衍射，路徑衰減必定大于自由空間衰減(近距離電波傳輸)，而針對單一且距離射電望遠鏡較近的儀器設(shè)備進行初步的輻射發(fā)射評估，分析輻射發(fā)射對射電望遠鏡的影響，還是很有意義的。假設(shè)儀器設(shè)備距離射電望遠鏡饋源口面的距離為D，單位km，電磁波傳播頻率為f，單位MHz，則路徑衰減LP為

Lp=32.4+20lgf+20lgD .

(7)

圖4 數(shù)據(jù)處理框圖

Fig.5 A block diagram of our evaluation of radiation levels of instruments

針對射電天文業(yè)務(wù)評估儀器設(shè)備的電磁輻射性能，需要分析其輻射發(fā)射是否對射電天文觀測造成影響，即儀器設(shè)備的輻射電磁波經(jīng)過路徑衰減到達射電望遠鏡饋源口面功率低于射電望遠鏡饋源口面的干擾電平限值，可認為儀器輻射發(fā)射對天文觀測沒有影響。然而由于射電望遠鏡具有極高的靈敏度，對于較強的干擾源，如射電望遠鏡觀測終端、網(wǎng)絡(luò)設(shè)備、電機驅(qū)動器等，若這些設(shè)備離望遠鏡饋源口面距離較近，必然對射電天文觀測業(yè)務(wù)造成影響，故這類設(shè)備需要進行評估與分析，定量地計算其屏蔽需求，依據(jù)屏蔽需求，對此類儀器設(shè)備進行屏蔽和濾波處理，以滿足其輻射干擾不影響射電天文觀測業(yè)務(wù)。假設(shè)儀器設(shè)備輻射發(fā)射功率為P，單位dBm，其輻射發(fā)射路徑衰減為Lp，射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值為Plim，單位dBm，天線旁瓣增益為G(Φ)，單位dBi，則儀器設(shè)備的屏蔽需求屏蔽效能S為

(8)

2.4 天線驅(qū)動系統(tǒng)輻射發(fā)射評估

天線驅(qū)動系統(tǒng)由4個電機驅(qū)動器和邏輯控制單元組成，電機為22 kW直流電機，電機驅(qū)動器通過脈寬調(diào)制控制電機的速度，驅(qū)動器連接電機的控制電纜與大地產(chǎn)生共模電流，通過控制線纜進行輻射發(fā)射和傳導發(fā)射；考慮到天線驅(qū)動系統(tǒng)為臺址主要干擾源，在南山25 m射電望遠鏡探月三期改造的同時，將天線驅(qū)動系統(tǒng)安裝在天線基墩下面的地下室中，而原先天線驅(qū)動系統(tǒng)安裝在距離天線28 m左右的觀測室；按照1.4節(jié)介紹的天線增益模型，考慮極壞情況時天線方位為5°，天線主波束軸與天線驅(qū)動系統(tǒng)處于同一平面，饋源距離天線驅(qū)動系統(tǒng)垂直距離約15 m，水平距離約6 m，可計算出天線驅(qū)動系統(tǒng)與天線主波束軸的夾角為116.8°，從而計算出天線旁瓣增益為-8 dBi；對于天線驅(qū)動系統(tǒng)在觀測室的情況，垂直距離約14 m，水平距離約28 m，可計算出天線旁瓣增益為-7.55 dBi；綜合以上分析，天線驅(qū)動系統(tǒng)安裝在天線基墩下面到達饋源口面的距離小于觀測室到達饋源口面的距離，若僅僅考慮自由空間傳播，在1 400 MHz頻點處，改造后電波自由空間衰減減小了5 dB；但是對于實際情況，安裝在天線以下存在水泥基墩的屏蔽作用及天線底座和支架的反射及衍射影響，初步評估認為新的位置更為理想。而后期需要進行深入的測試與評估改造后天線驅(qū)動系統(tǒng)對射電望遠鏡的影響，以確定是否需要對天線驅(qū)動系統(tǒng)進行屏蔽及濾波處理。

對天線驅(qū)動系統(tǒng)輻射發(fā)射進行了測試，測試帶寬380 MHz～1 060 MHz，通過測試及數(shù)據(jù)處理獲得天線驅(qū)動系統(tǒng)的輻射頻譜，輻射頻譜為圖6中實線，虛線為射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值，從圖中可以看出，天線驅(qū)動系統(tǒng)輻射發(fā)射遠遠超過射電望遠鏡饋源口面干擾限值。

考慮到電波傳播路徑衰減，按照電波傳播自由空間傳播模型，天線驅(qū)動系統(tǒng)離射電望遠鏡饋源口面約16.2 m，路徑衰減按照(7)式計算；另外，天線旁瓣增益為-8 dBi，按照(8)式計算天線驅(qū)動系統(tǒng)屏蔽需求，計算結(jié)果如圖7，從圖中可以看出，天線驅(qū)動系統(tǒng)屏蔽需求為27 dB。但對于實際工程，還需考慮天線基墩的屏蔽作用及天線結(jié)構(gòu)對電波的影響，在后期的工作中需進行屏蔽效能及路徑衰減測試，以更加準確地評估天線驅(qū)動系統(tǒng)電磁輻射對射電天文觀測的影響。

圖6 天線驅(qū)動系統(tǒng)輻射頻譜與干擾電平限值

Fig.6 The measured radio spectrum (the solid curve) of the antenna drive system as compared to the allowed interference limits (the dotted curve) for the 25m radio telescope at the Nanshan Station

圖7 天線驅(qū)動系統(tǒng)屏蔽需求

Fig.7 The required shielding-effectiveness values for the antenna drive system of the 25m radio telescope at the Nanshan Station

3 小 結(jié)

介紹了射電望遠鏡靈敏度計算及臺址電磁輻射評估的相關(guān)標準，淺析了射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值計算方法，給出了射電天文儀器設(shè)備電磁輻射評估的方法，并針對南山25 m射電望遠鏡天線驅(qū)動系統(tǒng)輻射特性進行了評估。在前期的工作中也存在一些問題，如電波傳播模型缺乏準確性，電波模型的建立、仿真、測試工作需要在后期的工作中投入時間與精力；另外，射電望遠鏡饋源口面干擾電平限值量化有必要更加準確，以免在未來的射電望遠鏡電磁兼容設(shè)計、屏蔽設(shè)計中出現(xiàn)欠設(shè)計或過設(shè)計，相關(guān)技術(shù)的研究需要深入。

[1] 國防科學技術(shù)工業(yè)委員會. 中華人民共和國國家軍用標準GJB72-85: 電磁干擾和電磁兼容性名詞術(shù)語[S].1986.

[2] 劉奇, 王凱, 王洋, 等. 射電天文終端電子設(shè)備輻射特性測試[J]. 天文研究與技術(shù)——國家天文臺臺刊, 2014, 11(3): 218-223. Liu Qi, Wang Kai, Wang Yang, et al. Measurements of radiation characteristics of a set of electronic backend devices for radio astronomy[J]. Astronomical Research & Technology——Publications of National Astronomical Observatories of China, 2014, 11(3): 218-223.

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[4] REPORT ITU-R RA.2126. Techniques for mitigation of radio frequency interference in radio astronomy[R]. 2007.

[5] Fisher J R. RFI radiation limits in the vicinity of the GBT[EB/OL]. 1997 [2014-10-20]. http://www.cv.nrao.edu/～rfisher/Interference/gbt_limits.pdf.

[6] REPORT ITU-R SA.509-3. Space research earth station and radio astronomy reference antenna radiation pattern for use in interference calculation, including coordination procedures, for frequencies less than 30GHz[R]. 2013.

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A Study of Evaluation of Electromagnetic Radiation Levels ofElectronic Devices Near a Radio Telescope

Liu Qi1,2, Chen Maozheng1,2, Li Ying1, Zhang Quntao1

(1. Xinjiang Astronomical Observatory, Chinese Academy of Sciences, Urumqi 830011, China, Email: liuqi@xao.ac.cn;2. Key Laboratory of Radio Astronomy, Chinese Academy of Sciences, Nanjing 210008, China)

An astronomical radio telescope has extremely high system sensitivities. With increasingly amounts of digital high-speed back-ends and control modules in radio telescopes and intensifying external radio interferences for observational stations, electromagnetic environments of astronomical radio telescopes are increasingly deteriorating. Detailed evaluations of electromagnetic radiation levels of electronic devices affecting radio telescopes can provide important guidance for the electromagnetic compatibility to be considered in design and system improvement of radio telescopes. In this paper we use a simple approach to analyze system sensitivities of telescopes and the relevant assessment criteria of electromagnetic radiation levels of electronic equipments in radio astronomy. We then give a method to calculate side-lobe gains of radio antennas. We further propose a method to evaluate influences of electromagnetic radiations of telescope equipments on observations in radio astronomy. We have calculated the allowed interference limits of the 25m radio telescope at the Nanshan Station of the Xijiang Astronomical Observatory based on system sensitivities and observational requirements of the telescope. Using the calculated interference limits and the method for side-lobe gains in data processing and emission-level evaluation, we have measured the radio spectrum of radiation from the antenna drive system of the 25m telescope. The results lead to the required shielding-effectiveness values of the antenna drive system. The values can be rather helpful for designing the shielding apparatus to mitigate interferences of the antenna drive system.

Radiation emission; Interference level; Side-lobe gain; Evaluation method

國家自然科學基金 (11103056, 11473061)；國家重點基礎(chǔ)研究發(fā)展計劃 (973計劃) (2015CB857100) 資助.

2014-11-02；修定日期：2014-11-24 作者簡介：劉 奇，男，工程師. 研究方向：射頻干擾測試、緩解及電磁兼容技術(shù). Email: liuqi@xao.ac.cn

TN978

A

1672-7673(2015)03-0292-07