張雅楠（中國(guó)石油遼河油田興隆臺(tái)采油廠，遼寧 盤(pán)錦 124000）

遼河油田杜84塊構(gòu)造上位于遼河盆地西部凹陷西斜坡中段，含油而積6.2km2，地質(zhì)儲(chǔ)量8273×104t，屬中厚層狀邊底水超稠油油藏。在注蒸汽開(kāi)采過(guò)程中，因縱向動(dòng)用程度低、油層吸汽不均，存在蒸汽超覆、井間汽竄、蒸汽熱效率低等問(wèn)題，影響超稠油開(kāi)發(fā)效果[1]。

隨著油井吞吐輪次增加，汽竄矛盾突出，要求在注汽時(shí)封堵高吸汽層，改善油層吸汽剖面，釋放高滲透層，增加產(chǎn)油能力。在室內(nèi)研究的基礎(chǔ)上，研發(fā)氮?dú)馀菽z調(diào)剖技術(shù)，并開(kāi)展了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，為抑制汽竄，改善超稠油開(kāi)發(fā)效果，找到一條新的有效途徑。

1 技術(shù)原理

氮?dú)馀菽z調(diào)剖體系由氮?dú)?、發(fā)泡凝膠，表活劑組成，技術(shù)機(jī)理包括以下幾個(gè)方面:

利用泡沫的賈敏效應(yīng)，封堵高滲透層或高滲透層段。凝膠具有穩(wěn)泡作用，泡沫能夠擴(kuò)大封堵范圍，減少凝膠堵劑用量，實(shí)現(xiàn)深部調(diào)堵[2]。泡沫遇油消泡，產(chǎn)生的氣體能夠在一定程度上增加地層能量，有利于破膠液的返排和提高油井產(chǎn)量。

2 室內(nèi)實(shí)驗(yàn)

2.1 發(fā)泡劑篩選

將試樣配成10%（w/w）水溶液置于陳化釜中，280℃恒溫48h備用。在室溫未加穩(wěn)泡劑的情況下，進(jìn)行發(fā)泡實(shí)驗(yàn)，篩選起泡劑，并根據(jù)起泡劑濃度與起泡能力的關(guān)系，確定了最佳濃度。通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)，SG-1試樣濃度達(dá)到1%（w/w）時(shí)泡沫體積比就能達(dá)到1:4.34，可以滿足現(xiàn)場(chǎng)要求。

2.2 凝膠體系配方研制

凝膠體系主要由水解聚丙烯酰胺、甲醛和混酚及熱穩(wěn)定劑組成。

室內(nèi)實(shí)驗(yàn)表明，隨著部分水解聚丙烯酰胺、甲醛和混酚濃度的增加，其成膠時(shí)間縮短、強(qiáng)度增大。在滿足強(qiáng)度要求的前提下，改變這些成分的濃度，可以有效調(diào)節(jié)調(diào)剖劑的成膠時(shí)間?？紤]到凝膠強(qiáng)度、地面粘度、成本因素，確定水解聚丙烯酰胺的使用濃度0.8%-1.2%，甲醛的使用濃度1.5%-2.0%，混酚的使用濃度0.4%-0.6%。

該凝膠體系的技術(shù)指標(biāo):

密度1.00-1.06g/cm3，粘度55-85MPa·s，凝膠粘度＞15×105MPa·s，封堵率≥90%。

2.3 氮?dú)馀菽z體系室內(nèi)參數(shù)測(cè)試

氮?dú)馀菽z體系由凝膠體系、發(fā)泡劑、氮?dú)獾葞撞糠纸M成，經(jīng)過(guò)室內(nèi)參數(shù)優(yōu)化，確定現(xiàn)場(chǎng)施工工藝。

2.3.1 混合體系發(fā)泡性能及穩(wěn)定性測(cè)試

發(fā)泡劑體系與凝膠體系混合后，由于體系粘度的變化以及其它化學(xué)劑的加入，發(fā)泡劑的性能會(huì)受到影響，發(fā)泡劑的最佳使用濃度應(yīng)該調(diào)整。確定凝膠體系的組成，改變發(fā)泡劑的用量，測(cè)其發(fā)泡量和半衰期。通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)，在凝膠體系中，發(fā)泡量隨發(fā)泡劑濃度增加而增加，泡沫半衰期也隨之延長(zhǎng)。當(dāng)發(fā)泡劑濃度達(dá)到0.8%時(shí)，發(fā)泡量不再繼續(xù)增加。因此確定發(fā)泡劑最佳使用濃度為0.8%。

2.3.2 凝膠體系與氮?dú)獗壤?/p>

固定發(fā)泡劑、凝膠體系的用量，改變氮?dú)庾⑷氡壤?，?5℃進(jìn)行巖心封堵實(shí)驗(yàn)并測(cè)試封堵壓差，選取氮?dú)馀帕糠謩e為300mL/min、450mL/min、600mL/min，凝膠+發(fā)泡劑注入排量為5mL/min，封堵壓差分別為3.5MPa、3.6MPa、3.4MPa，由此可見(jiàn)，氮?dú)馀帕繉?duì)封堵壓差影響不大。

考慮成本和現(xiàn)場(chǎng)施工條件，確定地層條件下氣液比為60:1。

2.3.3 并聯(lián)巖心封堵實(shí)驗(yàn)

通過(guò)并聯(lián)雙管連續(xù)驅(qū)替實(shí)驗(yàn)，考察存在滲透率級(jí)差填砂模型經(jīng)過(guò)氮?dú)馀菽?、氮?dú)馀菽z和凝膠封堵后的調(diào)剖作用。根據(jù)并聯(lián)模型調(diào)堵模擬實(shí)驗(yàn)，對(duì)氮?dú)馀菽⒌獨(dú)馀菽z和凝膠在滲透率級(jí)差為1.7和5.5時(shí)，計(jì)算阻力因子、汽驅(qū)后阻力因子、殘余阻力因子可知，注入氮?dú)馀菽偷獨(dú)馀菽z后，并聯(lián)填砂模型滲透率級(jí)差越大，高滲模型的阻力系數(shù)越高，調(diào)堵效果越好，吸汽量越大，對(duì)地層傷害小。而注入凝膠調(diào)堵后雖然高滲模型的阻力因子較高，但低滲模型的阻力因子也比較高，這樣容易造成注汽壓力提高，注汽困難，同時(shí)汽驅(qū)后殘余阻力系數(shù)較高，影響后續(xù)采油。

3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

3.1 選井條件

措施不受井況限制，適用于稠油蒸汽吞吐開(kāi)發(fā)的非均質(zhì)油藏的油井，特別是高輪次吞吐后油井層間矛盾、平面矛盾突出、且主力吸汽層位既為主力生產(chǎn)層位的油井。

3.2 效果分析

201 1 年-2014年現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)32井次，階段增油12083t，見(jiàn)到了一定的應(yīng)用效果，階段創(chuàng)效1633.91萬(wàn)元，投入產(chǎn)出比為1:3.35。

3.2.1 降低汽竄干擾效果顯著。平均措施周期為13.5輪，措施后減少汽竄方向58個(gè)，降低汽竄影響2800噸。

3.2.2 吸汽剖面得到一定改變。測(cè)試吸汽剖面顯示油井層間吸汽狀況發(fā)生一定改變。

4 結(jié)語(yǔ)

4.1 該技術(shù)適用杜84超稠油改善油層縱向動(dòng)用程度及提高吞吐效果。

4.2 開(kāi)展了氮?dú)馀菽z調(diào)堵機(jī)理研究，對(duì)注入?yún)?shù)進(jìn)行了優(yōu)化。

4.3 該技術(shù)對(duì)同類油藏具有借鑒意義，具有推廣前景。

[1]張守軍.超稠油汽竄綜合治理技術(shù)的研究與應(yīng)用[J].中外能源,2010.07,15(7):41-45.

[2]蔣曉波.超稠油氮?dú)馀菽z調(diào)剖體系的研究與應(yīng)用[J].中外能源,2012(17):61-64.