唐 俊 徐章雄 盧文勝

(同濟大學(xué)土木工程防災(zāi)國家重點實驗室，上海200092)

1 引言

防屈曲支撐的概念最早于1973年由Wakabayashi M 等提出［1］，之后 Kimura等對其開展了包括疲勞性能在內(nèi)的一系列研究［2］。防屈曲支撐可分為管式與墻板式，其相比普通支撐能提供更大的抗側(cè)剛度和承載力，且在大震下，通過工作段充分的彈塑性變形可耗散大量地震能量，使結(jié)構(gòu)主體仍處于彈性或彈塑性受力范圍［3］。其優(yōu)越性被逐漸認可并在國內(nèi)外工程設(shè)計中應(yīng)用，如大阪國際會議中心、上海世博中心會展區(qū)等［4－5］;同時在結(jié)構(gòu)加固領(lǐng)域也廣為應(yīng)用，如北京順義區(qū)某小學(xué)教學(xué)樓加固工程、安徽合肥某建筑夾層加固工程等［6－7］。對既有框架結(jié)構(gòu)而言，相較于傳統(tǒng)的增大截面法，防屈曲支撐加固法具備性能及工程量方面的雙重優(yōu)勢。

框架結(jié)構(gòu)是最常見的建筑結(jié)構(gòu)形式，但在早期結(jié)構(gòu)設(shè)計中往往采用靜力設(shè)計方法，不考慮地震作用影響，加上年代久遠使得結(jié)構(gòu)性能嚴(yán)重退化，難以滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。

2 工程概況及加固方法

2．1 工程概況

上海市某優(yōu)秀歷史建筑建于1935年，占地面積約1 321 m2。建筑長 43．78 m，寬 30．18 m，標(biāo)準(zhǔn)層高為3．66 m，地下室1層，地上6層，其典型結(jié)構(gòu)平面如圖1所示。該建筑結(jié)構(gòu)類型為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，上部樓層柱截面逐漸減小，結(jié)構(gòu)中柱具體尺寸參見圖2。

圖1 典型結(jié)構(gòu)平面示意圖(單位:mm)Fig．1 Typical plan of the structure(Unit:mm)

圖2 典型結(jié)構(gòu)剖面示意圖(單位:mm)Fig．2 Typical cross-sectional view of the structure(Unit:mm)

柱截面在5層驟減，導(dǎo)致樓層抗側(cè)剛度突變，上部結(jié)構(gòu)抗震性能難以滿足現(xiàn)行規(guī)范的要求?？刹捎梅狼渭庸谭ɑ蛟龃蠼孛婕庸谭ㄟM行加固，兩種方法對比如表1所示［8］。

表1 加固方法對比Table 1 Contrast of the strengthening methods

2．2 防屈曲支撐加固法

防屈曲支撐布置原則為:

(1)滿足建筑使用空間與功能要求;

(2)保證結(jié)構(gòu)安全前提下盡量經(jīng)濟;

(3)布置宜對稱，盡量使得結(jié)構(gòu)形心與剛度中心重合。選擇對稱布置雙向防屈曲支撐，具體布置位置見圖1、圖2中虛線部分?？紤]到原結(jié)構(gòu)材料強度較低，為保證連接性能，可通過復(fù)合纖維材料加固等便捷措施改善與支撐相連構(gòu)件的結(jié)構(gòu)性能。其連接示意圖如圖3所示［9］。

2．3 增大截面法加固法

采用增大截面法對結(jié)構(gòu)4～6層結(jié)構(gòu)中柱加固。加固后柱邊長增加240 mm，加固混凝土采用C30，加固鋼筋采用HRB400，其具體加固方式見圖4。對局部不滿足抗震驗算的少數(shù)梁，采用復(fù)合纖維材料加固法進行局部加固［10］。

3 加固模型建模分析

3．1 建模方法

采用PMCAD和SATWE進行建模分析，抗震部分進行小震驗算。尺寸和強度采用現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)，參見表2;結(jié)構(gòu)模型不含地下室部分，加固后模型見圖5。

3．2 建模參數(shù)與取值

建模參數(shù)與取值詳見表2。依據(jù)現(xiàn)場檢測情況，房屋結(jié)構(gòu)材料老化現(xiàn)象較為嚴(yán)重，故鋼筋與混凝土等級均采用較低等級。局部開裂與老化現(xiàn)象明顯的構(gòu)件對其混凝土強度予以折減，混凝土材料采用C10，約為現(xiàn)場檢測數(shù)值的0．7倍。其中防屈曲支撐采用箱型截面支撐等效［11］。

圖4 增大截面加固示意圖(單位:mm)Fig．4 Schematic diagram of enlarging-cotumn-area(Unit:mm)

圖5 加固模型截圖Fig．5 Screenshots of the strengthening model

3．3 加固前構(gòu)件承載力

對原結(jié)構(gòu)按靜力作用及風(fēng)荷載、地震作用組合兩種情況進行計算分析，并與原設(shè)計進行對比，結(jié)果為:

(1)考慮靜載作用，按1．35恒+0．7活荷載組合，對結(jié)構(gòu)各層梁、柱的承載力進行驗算，均滿足要求，且有較大富余度，參見表3;

由于不同壓載艙水深不同，按照水深分成A、B、C等3類。A類壓載艙包括D1和D2，B類艙包括L1、L2、L3，C類艙包括T1和T2。各艙由壓載水表面至艙底的20個不同深度點進行采樣，每個點采集5～15 L水樣，測試水溫?，F(xiàn)場取5～8 L不等，使用15 μm孔徑的篩絹進行過濾，水質(zhì)澄清后灌入采樣瓶，密封并帶回實驗室處理。采樣船舶情況如表1所示。

(2)按現(xiàn)行抗震要求對加固前結(jié)構(gòu)進行驗算，發(fā)現(xiàn)柱截面尺寸發(fā)生突變的5層大部分中柱，及4和6層少數(shù)中柱無法滿足要求;

(3)與支撐布置臨近的10根梁無法通過驗算。靜載下軸力N與柱混凝土截面承載力C的比值見表3。

表2 建模參數(shù)表Table 2 Modeling parameters

表3 結(jié)構(gòu)柱靜載軸力與承載力比值Table 3 The ratio of lumn axialforce to the capacity under static loading

3．4 結(jié)構(gòu)振型周期

加固前后結(jié)構(gòu)前3階振型周期如表4所示。

表4 結(jié)構(gòu)前3階振型周期對比Table 4 Contrast of periods of the first three vibration modes

由表4可知:

(1)結(jié)構(gòu)加固前后周期均滿足規(guī)范前兩周期為平動，周期比小于0．9的要求;

(2)結(jié)構(gòu)加固后周期均比加固前周期小，說明布置12榀防屈曲支撐或增大柱子截面會使結(jié)構(gòu)整體剛度增大;

3．5 剪重比及有效質(zhì)量參與系數(shù)

取前21階振型參與地震組合作用計算時，加固前后X，Y方向的剪重比及有效參與質(zhì)量系數(shù)列于表5，X，Y方向各樓層剪重比與有效質(zhì)量參與系數(shù)均滿足現(xiàn)行抗震規(guī)程要求。

表5 結(jié)構(gòu)剪重比及有效質(zhì)量參與系數(shù)對比Table 5 Contrast of shear-weight ratio and effective mass coefficient

3．6 位移反應(yīng)

主體結(jié)構(gòu)中添加防屈曲耗能支撐加固后，由于支撐作用，相鄰梁柱的受力性能、抗震性能將會提高，且變形趨于協(xié)調(diào)一致，此時有支撐相連接的局部梁柱體系整體剛度將得到較大增強。

整體結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)體系將由純框架結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)榭蚣埽拐饓Y(jié)構(gòu)，故通過防屈曲支撐加固后的結(jié)構(gòu)體系認定為框架－抗震墻體系更為合理，其相應(yīng)的層間位移角限值取1/800。

加固前后的雙向地震作用下樓層最大彈性層間位移角如圖6所示。由圖可知，兩種加固方法均能有效控制結(jié)構(gòu)最大層間位移角，提高結(jié)構(gòu)的整體抗震性能。特別在柱截面尺寸突變的4～6層，最大層間位移角減小量較大，而防屈曲支撐加固法比增大截面加固法更為明顯。

圖6 地震作用下最大層間位移角對比曲線Fig．6 Comparison of curves of the maximum story drift angle under earthquake

4 結(jié)論

對框架結(jié)構(gòu)分別采用防屈曲支撐加固法與增大截面加固法進行加固設(shè)計與建模分析，獲得以下結(jié)論:

(1)分析建模過程依據(jù)檢測資料，對有裂縫或破損部位進行強度、剛度的折減，可真實地模擬實際結(jié)構(gòu);

(2)防屈曲支撐加固或增大截面加固時，采用對稱布置構(gòu)件方法，可有效改善對結(jié)構(gòu)整體扭轉(zhuǎn)性能;

(3)采用防屈曲支撐加固法較增大截面加固法在加固效果及工程量上具有雙重優(yōu)勢，能有效地從整體上改善框架結(jié)構(gòu)抗震性能。

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