馬瑞，王柯懿，吳剛

(1.長(zhǎng)沙理工大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，長(zhǎng)沙市 410076；2.湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院，長(zhǎng)沙市 410008；3.國(guó)家電網(wǎng)吉林省電力有限公司，長(zhǎng)春市 130021)

?

考慮抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置新方法

馬瑞1，王柯懿2，吳剛3

(1.長(zhǎng)沙理工大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，長(zhǎng)沙市 410076；2.湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院，長(zhǎng)沙市 410008；3.國(guó)家電網(wǎng)吉林省電力有限公司，長(zhǎng)春市 130021)

隨著大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)，電網(wǎng)故障情況下風(fēng)電機(jī)群連鎖脫網(wǎng)事故嚴(yán)重威脅電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。為此，從抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)的角度，提出了一種考慮抑制雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(doubly-fed induction generator，DFIG)機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置新方法。該方法首先以風(fēng)電場(chǎng)為中心進(jìn)行無(wú)功平衡初步分析，通過(guò)無(wú)功需求和有功傳輸之間的定量關(guān)系，確定風(fēng)電場(chǎng)所需要配置的低壓電抗器組和低壓電容器組容量。然后通過(guò)不同負(fù)荷方式下風(fēng)電出力波動(dòng)和線路N-1運(yùn)行時(shí)的風(fēng)電場(chǎng)母線電壓無(wú)功分析，校核初步配置方案對(duì)系統(tǒng)靜態(tài)安全的適應(yīng)能力。最后，在分析電網(wǎng)故障情況下DFIG機(jī)群無(wú)功需求特征基礎(chǔ)上，通過(guò)加入一定容量的靜止同步補(bǔ)償器(static synchronous compensator，STATCOM)來(lái)抑制機(jī)群脫網(wǎng)，從而使無(wú)功補(bǔ)償方案能滿足系統(tǒng)安全運(yùn)行的要求。該方法已應(yīng)用到了某省網(wǎng)大容量風(fēng)電接入220 kV的無(wú)功配置專題研究中，在經(jīng)濟(jì)和技術(shù)上是可行的和有效的。

無(wú)功補(bǔ)償; 風(fēng)電場(chǎng); 電網(wǎng)故障; 電容器組;STATCOM

0 引 言

目前，風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償?shù)呐渲靡话愀鶕?jù)風(fēng)電場(chǎng)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)來(lái)進(jìn)行粗略地估算，極少考慮到無(wú)功需求和有功傳輸之間的定量關(guān)系[1]，而對(duì)電網(wǎng)故障情況下配置方案是否能夠滿足系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的要求，一般未充分考慮。電網(wǎng)故障情況下，風(fēng)電機(jī)組向系統(tǒng)吸收大量無(wú)功[2]，若此時(shí)的無(wú)功配置無(wú)法滿足系統(tǒng)需求，最終可能導(dǎo)致風(fēng)場(chǎng)機(jī)組因電壓瞬時(shí)跌落而群體脫網(wǎng)，從而威脅整個(gè)系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，因此，亟需對(duì)電網(wǎng)故障情況下風(fēng)電場(chǎng)的無(wú)功補(bǔ)償配置是否滿足運(yùn)行要求進(jìn)行研究。

雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(doubly-fed induction generator，DFIG)以其調(diào)速范圍廣和有功功率和無(wú)功功率控制解耦等優(yōu)勢(shì)成為主流風(fēng)電機(jī)。通過(guò)對(duì)DFIG機(jī)組連鎖脫網(wǎng)事故[3-5]的典型過(guò)程分析發(fā)現(xiàn)，在因DFIG撬棒保護(hù)動(dòng)作導(dǎo)致的異常脫網(wǎng)事故中，機(jī)組脫網(wǎng)前存在短時(shí)鼠籠異步運(yùn)行狀態(tài)而向系統(tǒng)吸收大量無(wú)功，導(dǎo)致局部電壓降低，進(jìn)而引起相鄰機(jī)組低電壓保護(hù)動(dòng)作停機(jī)，該過(guò)程可能呈雪崩式發(fā)展，即使停機(jī)前電網(wǎng)電壓可能處于較高水平，最終仍會(huì)導(dǎo)致全場(chǎng)所有機(jī)組因電壓瞬時(shí)跌落而脫網(wǎng)。這就要求風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)具有較強(qiáng)的低電壓穿越能力[6-11]，同時(shí)也應(yīng)充分考慮抑制機(jī)群脫網(wǎng)的動(dòng)態(tài)無(wú)功支持。

學(xué)者對(duì)風(fēng)電場(chǎng)的無(wú)功補(bǔ)償配置進(jìn)行了相關(guān)研究[12-15]。如應(yīng)用并聯(lián)電容器組加靜止無(wú)功補(bǔ)償器(static var compensator，SVC)對(duì)風(fēng)電場(chǎng)進(jìn)行聯(lián)合無(wú)功補(bǔ)償策略[12]、在風(fēng)電場(chǎng)不同類型的無(wú)功需求基礎(chǔ)上制定了風(fēng)電場(chǎng)的靜態(tài)和動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償?shù)娜萘颗渲煤蛢?yōu)化配合運(yùn)行方法[13]、利用鼠籠機(jī)與雙饋風(fēng)機(jī)的容量比和臨界容量的關(guān)系來(lái)確定無(wú)功補(bǔ)償裝置的容量[14]，研究了機(jī)會(huì)約束規(guī)劃的無(wú)功補(bǔ)償度模型[15]，但從抑制風(fēng)電機(jī)群脫網(wǎng)角度對(duì)風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置進(jìn)行研究的尚未見報(bào)道，且風(fēng)機(jī)的不脫網(wǎng)運(yùn)行研究方面則多為電氣量控制策略[16-19]。

針對(duì)抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功配置問(wèn)題，本文首先通過(guò)有功傳輸和無(wú)功需求之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系計(jì)算出初步的低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置容量。其次，在不同負(fù)荷方式下，通過(guò)考慮風(fēng)電出力波動(dòng)的風(fēng)電場(chǎng)N-1校核來(lái)驗(yàn)證初步配置方案適應(yīng)風(fēng)電場(chǎng)不同運(yùn)行方式和靜態(tài)安全的能力。最后，在電網(wǎng)故障情況下觀察風(fēng)電場(chǎng)的無(wú)功缺額變化情況，在已有的無(wú)功補(bǔ)償裝置基礎(chǔ)上加入一定容量的靜止同步補(bǔ)償器(static synchronous compensator，STATCOM)來(lái)抑制機(jī)群脫網(wǎng)。從而提出一種考慮抑制機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置新方法。

1 考慮抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置方法

1.1 風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償容量初步分析

在設(shè)計(jì)階段，有功潮流比較確定，而無(wú)功潮流的不確定性卻相對(duì)較大，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，假設(shè)線路和變壓器的容性無(wú)功損耗均為流經(jīng)元件有功潮流的平方乘以元件電抗(均為標(biāo)幺值)，隱含元件的功率因數(shù)為1。

根據(jù)上述假設(shè)，無(wú)功需求在工程上可采用下述公式近似，即

(1)

(2)

因此，在相應(yīng)的潮流方式下，通過(guò)計(jì)算無(wú)功平衡可得需補(bǔ)償?shù)娜菪詿o(wú)功為

Qr=(Qdemand.out+Qdemand.t)-Qc,t

(3)

感性無(wú)功需求在工程上可采用下述公式近似，即

(4)

風(fēng)電場(chǎng)主要的感性無(wú)功補(bǔ)償是低壓電抗補(bǔ)償，但補(bǔ)償容量受主變壓器容量限制。因此，在相應(yīng)的潮流方式下，通過(guò)計(jì)算無(wú)功平衡可得需要補(bǔ)償?shù)母行詿o(wú)功為

Qg=Qdemand.out-Ql,t

(5)

式中Ql,t為風(fēng)電場(chǎng)已裝設(shè)感性無(wú)功補(bǔ)償。

1.2 不同負(fù)荷方式下考慮風(fēng)電出力波動(dòng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償N-1校核

風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償N-1校核是為了檢驗(yàn)初步配置方案對(duì)風(fēng)電場(chǎng)不同運(yùn)行方式下靜態(tài)安全的適應(yīng)能力。對(duì)不同負(fù)荷方式下(最大負(fù)荷和最小負(fù)荷方式)網(wǎng)內(nèi)主要線路進(jìn)行N-1運(yùn)行，同時(shí)從0到90%的比例逐步改變風(fēng)電出力，觀察風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功電壓的變化情況，判斷所配置的低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置是否能滿足系統(tǒng)靜態(tài)安全運(yùn)行；若不能滿足，應(yīng)該重新考慮補(bǔ)償方案，在N-1狀態(tài)下再次進(jìn)行有功潮流計(jì)算，得到N-1狀態(tài)下相應(yīng)的風(fēng)電場(chǎng)感性、容性無(wú)功需求，適當(dāng)調(diào)整低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置的容量。

1.3 電網(wǎng)故障情況下考慮抑制機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功分析

1.3.1 對(duì)稱故障下的DFIG無(wú)功分析

在以同步角速度w1旋轉(zhuǎn)的dq坐標(biāo)系中DFIG磁鏈方程為

(6)

式中：ψs、ψr分別為定、轉(zhuǎn)子磁鏈?zhǔn)噶?；Is、Ir分別為定、轉(zhuǎn)子繞組中電流矢量[20]；Ls和Lr分別是定子和轉(zhuǎn)子的總的自感系數(shù)。

電壓方程為

(7)

式中：Us、Ur分別為定、轉(zhuǎn)子端電壓矢量；w1是同步轉(zhuǎn)速；wr是轉(zhuǎn)子角速度；Rr和Rs分別是定子和轉(zhuǎn)子電阻。

若不考慮因磁場(chǎng)變化引起而向電網(wǎng)輸出的無(wú)功，則DFIG從電網(wǎng)吸收的無(wú)功功率為

(8)

1.3.2 不對(duì)稱故障下的DFIG無(wú)功分析

定義正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)dq+坐標(biāo)系以w1逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)。則正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中分別由正、負(fù)序分量表示的DFIG定轉(zhuǎn)子電壓、磁鏈方程及DFIG從電網(wǎng)吸收的無(wú)功功率為

(9)

(10)

(11)

(12)

(13)

式中：上標(biāo)的“+”表示正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系，下標(biāo)的“dq+、dq-”分別表示正、反轉(zhuǎn)同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系[21]。

DFIG定子從電網(wǎng)吸收無(wú)功功率為

(14)

上述針對(duì)電網(wǎng)故障時(shí)DFIG產(chǎn)生的瞬時(shí)無(wú)功缺額易導(dǎo)致機(jī)端電壓持續(xù)下降，進(jìn)而造成連鎖脫網(wǎng)事故的發(fā)生。因此，在連續(xù)無(wú)功補(bǔ)償適應(yīng)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)和靜態(tài)安全基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)風(fēng)電場(chǎng)低壓母線設(shè)置不同類型的短路故障，確定是否加入相應(yīng)容量動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償裝置STATCOM來(lái)改善補(bǔ)償效果，從而抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)。

1.3.3 STATCOM對(duì)機(jī)群脫網(wǎng)的抑制作用

STATCOM作為動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備，可實(shí)現(xiàn)對(duì)無(wú)功的快速補(bǔ)償和對(duì)電壓的平滑調(diào)整。圖1為STATCOM工作原理的等效電路圖。

圖1 STATCOM工作原理的等效電路圖Fig.1 Equivalent circuit diagram of STATCOM working principle

經(jīng)計(jì)算，STATCOM可以提供的無(wú)功為

(15)

由此可以看出，使用STATCOM來(lái)快速補(bǔ)充風(fēng)機(jī)發(fā)生故障時(shí)的無(wú)功缺額并且平滑地調(diào)整電壓，可以有效抑制機(jī)端電壓持續(xù)下降導(dǎo)致的連鎖脫網(wǎng)。

2 考慮抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置步驟

(1)計(jì)算風(fēng)電場(chǎng)的出線以及風(fēng)電場(chǎng)主變壓器的有功潮流。

(2)根據(jù)有功潮流和無(wú)功潮流的定量關(guān)系計(jì)算感性、容性無(wú)功需求。

(3)根據(jù)無(wú)功初步分析配置一定容量的低壓電容器組和低壓電抗器組。

(4)在不同負(fù)荷方式下，改變風(fēng)電出力，對(duì)風(fēng)電場(chǎng)主要線路進(jìn)行N-1運(yùn)行，觀察風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功電壓。

(5)判斷已配置的低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置是否可以滿足N-1運(yùn)行時(shí)的靜態(tài)安全運(yùn)行要求，若不能滿足，計(jì)算N-1狀態(tài)下的風(fēng)電場(chǎng)出線以及風(fēng)電場(chǎng)主變壓器的有功潮流，再進(jìn)行步驟(2)。

(6)對(duì)風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)的低壓母線進(jìn)行短路故障設(shè)置，觀察系統(tǒng)無(wú)功缺額的變化，在不滿足機(jī)組無(wú)功缺額時(shí)配置一定容量的STATCOM。

3 工程實(shí)例分析

EQ地區(qū)的A風(fēng)電基地的主導(dǎo)風(fēng)向與主風(fēng)能方向一致，年有效風(fēng)速利用小時(shí)數(shù)達(dá)8 000 h，風(fēng)能資源較為豐富，具備開發(fā)百萬(wàn)千瓦級(jí)風(fēng)電基地的條件。A風(fēng)電基地建有8座風(fēng)電場(chǎng)(BQH、JH1、JH2、YHT1、TPZ、YHT2、WLJ、XJJ)。從地理位置上來(lái)看，BQH、JH1、JH2、WLJ、XJJ風(fēng)電場(chǎng)位于A地區(qū)北部；YHT1、YHT2、TPZ風(fēng)電場(chǎng)位于A地區(qū)西北部。圖2為A風(fēng)電基地地理接線圖。

圖2 A風(fēng)電基地地理接線圖Fig.2 Geographical connection diagram of A wind power base

3.1 風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償容量的初步分析

A—BQH線路長(zhǎng)為18 km；A—JH1線路長(zhǎng)為22 km；A—JH2線路長(zhǎng)為31 km；A—WLJ線路長(zhǎng)為68 km；A—XJJ線路長(zhǎng)為30 km；A—YHT1線路長(zhǎng)為35 km；A—YHT2線路長(zhǎng)為27 km；A—TPZ線路長(zhǎng)為34 km，線路導(dǎo)線型號(hào)都為L(zhǎng)GJ-400。利用電力系統(tǒng)仿真軟件BPA，對(duì)風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償容量進(jìn)行初步分析后可得各風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償容量，如表1所示。

表1 接入A風(fēng)電匯集站各風(fēng)電場(chǎng)低壓無(wú)功補(bǔ)償配置容量

Table 1 Low-voltage reactive power compensation configuration capacity of each wind farm connected to A wind power base

3.2 不同負(fù)荷方式下考慮風(fēng)電出力波動(dòng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償N-1校核

以JH1風(fēng)電場(chǎng)為例進(jìn)行說(shuō)明，該風(fēng)電場(chǎng)的感性、容性無(wú)功補(bǔ)償容量按表1進(jìn)行配置。A—JH1線路受風(fēng)電場(chǎng)出力影響比較大，對(duì)A—JH1線路進(jìn)行N-1校核，未發(fā)現(xiàn)該線路出現(xiàn)過(guò)載情況，相關(guān)母線的電壓水平稍受影響，但未越限，已有的無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備能夠滿足系統(tǒng)靜態(tài)安全運(yùn)行的要求。

以YHT1風(fēng)電場(chǎng)為例進(jìn)行說(shuō)明，該風(fēng)電場(chǎng)的感性、容性無(wú)功補(bǔ)償容量按表1進(jìn)行配置。A—YHT1線路受風(fēng)電場(chǎng)出力影響比較大，對(duì)A—YHT1線路進(jìn)行N-1校核，發(fā)現(xiàn)線路過(guò)載，無(wú)功缺額較大，初步分析時(shí)所得出的低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置容量無(wú)法滿足無(wú)功需求。在此情況下，對(duì)N-1狀態(tài)下的有功潮流重新進(jìn)行計(jì)算，得到N-1狀態(tài)下相應(yīng)的無(wú)功缺額，調(diào)整低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置的容量，調(diào)整后的結(jié)果如表2所示。

表2 YHT1風(fēng)電場(chǎng)低壓無(wú)功補(bǔ)償配置容量

Table 2 Low-voltage reactive power compensation configuration capacity of YHT1 wind farm

3.3 抑制機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功分析

在電力系統(tǒng)仿真軟件BPA中，模擬JH1風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)電大發(fā)時(shí)期某風(fēng)機(jī)低壓母線發(fā)生單相接地短路和三相短路。觀察在35 kV處是否裝設(shè)STATCOM的有功、無(wú)功、電壓情況,仿真結(jié)果如圖3、4所示。

圖3 發(fā)生單相接地短路故障， B35 kV總線的 有功、無(wú)功及電壓情況Fig.3 Active power, reactive power and voltage of B35 kV Bus under single-phase grounding fault

圖4 發(fā)生三相短路，B35 kV總線的有功、無(wú)功及電壓情況Fig.4 Active power, reactive power and voltage of B35 kV Bus under three-phase ground short-circuit fault

由圖3、4可知：不同短路故障情況下，在風(fēng)電場(chǎng)已經(jīng)裝設(shè)了一定容量的低壓無(wú)功補(bǔ)償裝置的基礎(chǔ)上，STATCOM可以迅速補(bǔ)充風(fēng)機(jī)發(fā)生故障時(shí)的無(wú)功缺額以及平滑調(diào)整電壓，有效抑制了極端電壓持續(xù)下降導(dǎo)致的連鎖脫網(wǎng)。

由于STATCOM無(wú)功補(bǔ)償裝置的造價(jià)較高，從滿足系統(tǒng)穩(wěn)定和節(jié)省投資的角度考慮，建議風(fēng)電場(chǎng)采用STATCOM、電容器組及電抗器組聯(lián)合控制的方式進(jìn)行無(wú)功補(bǔ)償。其中，STATCOM的配置容量為實(shí)現(xiàn)電壓平滑控制的最低容量。JH1風(fēng)電場(chǎng)考慮DFIG機(jī)群不脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償配置方案如表3所示。

表3 JH1風(fēng)電場(chǎng)補(bǔ)償配置方案

Table 3 Reactive power compensation schemes of JH1 wind farm

4 結(jié) 論

本文提出了一種考慮抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)的風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功補(bǔ)償配置新方法。該方法已應(yīng)用到了某省網(wǎng)220 kV風(fēng)電場(chǎng)無(wú)功配置專題研究中，并驗(yàn)證了其的有效性。工程實(shí)踐表明，該方法不僅能滿足風(fēng)電場(chǎng)不同情況下的無(wú)功需求，還能有效抑制DFIG機(jī)群脫網(wǎng)事故的發(fā)生。值得指出的是：風(fēng)電機(jī)組在電網(wǎng)故障時(shí)產(chǎn)生的瞬時(shí)無(wú)功缺額容易導(dǎo)致機(jī)端電壓持續(xù)下降，加入一定容量的STATCOM可有效抑制連鎖脫網(wǎng)事故的發(fā)生。

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(編輯：蔣毅恒)

A Novel Reactive Power Compensation Configuration of Wind Farms on Inhibiting DFIG Fleet Off-Grid

MA Rui1, WANG Keyi2, WU Gang3

(1. School of Electrical and Information Engineering, Changsha University of Science and Technology,Changsha 410076, China; 2.Hunan Communications Planning Survey and Design Institute, Changsha 410008, China；3. State Grid Jilin Electric Power Co., Ltd., Changchun 130021, China)

Along with the increasing scale of wind power, the electric grid stability and safety problems in wind farms have become increasingly prominent due to the DFIG (doubly-fed induction generator) fleet off-grid under grid failure conditions. In order to inhibit DFIG fleet off-grid, this paper presented a wind farm reactive power compensation configuration method with considering the inhibition of DFIG. Firstly, the wind farms were taken as the center to analyze the reactive power balance. Using the quantitative relationship between reactive power demand and active transport, this paper calculated the needed capacity of low-voltage reactor bank and low-voltage capacitor bank in wind farm. Secondly, through the reactive analysis on the fluctuation of wind power output under different load modes and the bus voltage of wind farm duringN-1 line running, this paper checked the adaptability of initial configuration scheme to the system’s static security. Finally, based on the analysis on the reactive power demand characteristics of DFIG fleet under grid failure condition, this paper added a STATCOM (static synchronous compensator) with certain capacity to inhibit the fleet off-grid, which could make the reactive power compensation scheme meet the safe operation requirements of the system. The proposed method has been used to configure the reactive power compensation in 220 kV wind farm with large capacity in a province, which can prove its feasibility and effectiveness in economy and technology.

reactive power compensation; wind farm; power grid fault; capacitor bank; STATCOM

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51277015)。

TM 614

A

1000-7229(2015)05-0014-06

10.3969/j.issn.1000-7229.2015.05.003

2015-02-15

2015-03-11

馬瑞(1971)，男，博士，教授，通信作者，主要研究方向?yàn)樾履茉唇尤腚娏ο到y(tǒng)安全分析、低碳電力、電力大數(shù)據(jù)；

王柯懿(1989)，女，碩士研究生，主要研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)分析與控制；

吳剛(1976)，男，碩士，高級(jí)工程師，從事電網(wǎng)調(diào)度運(yùn)行及電網(wǎng)規(guī)劃工作。

Project Supported by National Natural Science Foundation of China(51277015).