高 瑋， 胡瑞林

中國科學院工程地質力學重點實驗室，北京 100029

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基質膠結對土石混合體強度變形特性影響

高 瑋， 胡瑞林

中國科學院工程地質力學重點實驗室，北京 100029

利用應變控制式靜力三軸剪切儀，對具有不同膠結程度和含石量的土石混合體試樣進行了固結不排水剪切試驗；通過對制備的土石混合體試樣的應力-應變關系、孔隙水壓力變化、有效應力路徑和抗剪強度指標等試驗結果的對比分析，探討了不同膠結程度土石混合體試樣的差別及產(chǎn)生原因。試驗結果表明：不同膠結程度土石混合體破壞方式可分為剪切帶破壞和鼓肚變形破壞兩種基本類型；膠結使得土石混合體應力應變關系和孔隙水壓力變化與未膠結土石混合體差異明顯，膠結作用對土石混合體的剪脹和軟化特性影響顯著。在塊石軟硬程度、形狀及試樣密實度相近的條件下，不論是否膠結或膠結程度如何，土石混合體有效內(nèi)摩擦角φ’與無量綱粒度分布特征參數(shù)D50WBP/D60具有較好的線性相關性。試驗結論為確定不同膠結程度土石混合體強度提供了參考。

土石混合體；基質膠結；固結不排水剪切試驗；含石量

0 引言

工程建設中經(jīng)常遇到殘坡積物、沖洪積物和冰水堆積物等堆積介質，其物質成分以土夾礫石或塊石以及礫石或塊石夾土為主,物質結構雜亂無章、分選性差、粒間結合力和透水性差別大。這類由細粒土和粗粒土混雜且缺乏中間粒徑的土稱為混合土[1]。Medley[2]、油新華[3]、徐文杰[4]等學者根據(jù)塊石在巖土體中的作用把混合土中塊石含量處在一定范圍，基質、塊石強度具有一定差異的巖土體稱為“土石混合體”。

a.殘坡積土石混合體；b.崩坡積土石混合體；c.沖洪積土石混合體；d.冰水堆積土石混合體。圖1 不同成因土石混合體Fig.1 S-RM in different formation

圖1為不同地質歷史時期形成的土石混合體。第四系全新世形成的殘坡積土石混合體(圖1a)，由于是新近堆積，基質膠結程度低，結構松散，極易誘發(fā)滑坡等地質災害。而第四系中更新世形成的冰水堆積土石混合體(圖1d)，由于形成年代久遠，在冰蝕作用、冰積作用、冰水侵蝕作用以及后期的沖蝕、沖積作用下，基質膠結程度高，結構致密，即使在邊坡近90°的情況下，也具有極高的穩(wěn)定性。因此，基質膠結程度的不同，土石混合體的整體強度和穩(wěn)定性是顯著不同的，基質的作用不容忽視，基質膠結對土石混合體細觀和宏觀力學性能的影響值得進一步關注。

雖然國內(nèi)外學者通過室內(nèi)試驗和現(xiàn)場試驗對土石混合體的變形破壞特征及抗剪強度參數(shù)進行了充分的研究[5-11],但以往的試驗研究多是在基質未膠結的情況下進行的，土石混合體為松散狀態(tài)，結構性較差。而對于不同膠結程度，具有一定結構性的土石混合體變形破壞特征及抗剪強度參數(shù)研究很少。筆者采用人工制備不同膠結程度、具有一定結構性的土石混合體試樣，分別對其在不同圍壓、含石量條件下進行常規(guī)三軸固結不排水剪切對比試驗研究，分析和探討了基質膠結、含石量對土石混合體試樣力學特性、抗剪強度參數(shù)的影響。

1 試樣類型及制備方法

1.1 試樣類型

筆者采用調整土石混合體中塊石的體積含石量來配制具有相同基質干密度、不同含石量的土石混合體，并通過摻入相同質量分數(shù)水泥(2%)、調節(jié)水泥養(yǎng)護時間來獲得不同基質膠結程度的土石混合體，其中基質膠結程度由控制干密度下基質無側限抗壓強度qu定量表征。為與其他文獻成果對比研究，特將體積含石量轉換為質量含石量(block proportion by weight，WBP)，且后文所提含石量均為質量含石量。

根據(jù)Medley、Linguist[12]對土石混合體的研究發(fā)現(xiàn)，土石混合體具有比例無關性(scale-independence)這一重要特點，即在不同的工程尺度Lc下，基質/塊石閾值dS/RT應滿足以下條件：

(1)

據(jù)此,當構成土石混合體的顆粒粒徑d≥dS/RT時,將其劃分為“塊石”；當d

另外，郭慶國[13]通過大量的試驗研究表明：D/dmax=4～6可基本消除試樣尺寸效應(D為試樣直徑；dmax為最大的試驗粒徑)。因此，本次試驗將粒徑<2 mm的細粒作為基質，將粒徑≥2 mm的粗粒作為塊石，且最大粒徑不超過10 mm。其中： 粒徑<2 mm的基質取自中國科學院地質與地球物理研究所院內(nèi)正在施工的儀器開發(fā)大樓基坑內(nèi)黏質粉土，其基本物理力學參數(shù)見表1；粒徑≥2 mm的塊石為該建筑工地使用的碎石料，均勻性、磨圓度較差(圖2)。水泥為鉆牌32.5普通硅酸鹽水泥。試驗主要制備了3種含石量、2種不同養(yǎng)護時間下的土石混合體。不同含石量土石混合體級配見圖2。另外，為了對比膠結和無膠結情況下土石混合體的力學特性，筆者還制備了未摻水泥的土石混合體試樣。

圖2 土石混合體試樣級配曲線及基質塊石照片F(xiàn)ig.2 Cumulative grain size distribution of S-RM and photos of matrix and block samples

1.2 制備方法

先將水泥與土石混合體在干燥狀態(tài)下攪拌，再放入適量水(水與水泥質量比為2∶1)進行二次攪拌，攪拌均勻后分四層進行靜力壓實，控制基質干密度(1.7 g/cm3)。在制樣過程中，盡量將大顆粒塊石置于制樣筒中部，邊緣部位用基質細粒填充，以減小大顆粒塊石對橡皮膜帶來的刺入破壞和邊界摩擦效應。所有試樣在加載前均進行抽氣飽和24 h以上的飽水過程，充分排出試樣中的空氣。膠結試樣在飽和后繼續(xù)放在水中浸泡不同時間，使水泥充分發(fā)揮其膠結作用，以達到不同膠結程度的目的。本試驗在中國科學院地質與地球物理研究所工程地質力學重點實驗室KTG試驗設備上進行，所有試樣加載速率為每分鐘應變0.5%。三軸試驗試樣為圓柱體，直徑3.91 cm、高8 cm，操作方法嚴格按照GB/T 50123-1999[14]要求。

2 試驗結果及其分析

2.1 土石混合體破壞方式

在不同試樣含石量、膠結程度和試驗圍壓條件下，試樣最終表現(xiàn)出不同的破壞現(xiàn)象，即鼓肚變形破壞和剪切帶破壞兩種(表2、圖3)。鼓肚變形破壞方式主要表現(xiàn)為試樣發(fā)生均勻剪切變形，中部輕微鼓起，試樣兩端無明顯變形(圖3a)。剪切帶破壞方式主要表現(xiàn)為試樣破壞時出現(xiàn)單一集中的剪切破壞面(圖3b)。

根據(jù)試驗統(tǒng)計結果可以得出膠結情況、含石量、試驗圍壓均影響試樣的破壞方式。無膠結土石混合體試樣，不論含石量和圍壓如何變化，其破壞方式均為鼓肚變形破壞。膠結土石混合體試樣， 破壞方式隨含石量的升高和圍壓的增加， 逐步由剪切帶破壞向鼓肚變形破壞方式過渡。此外，試樣膠結程度越高，越容易發(fā)生剪切帶破壞。

表1 黏質粉土的物理力學性質

表2 土石混合體試樣破壞方式統(tǒng)計表

注：a.鼓肚變形破壞；b.剪切帶破壞。

a.鼓肚變形破壞；b.剪切帶破壞。圖3 不同條件下試樣破壞方式Fig.3 Failure mode under different conditions

2.2 基質膠結對應力應變曲線的影響

圖4是含石量為39%的土石混合體在不同膠結程度下的應力應變關系曲線。由圖4可知，土石混合體的應力應變曲線形態(tài)不僅受到圍壓的控制，還受到膠結程度的影響：未膠結試樣，在圍壓為100、200 kPa時，應力應變曲線為輕微應變軟化現(xiàn)象，當圍壓為300 kPa時，偏應力隨軸向應變的增加而增加，應力應變呈明顯的非線性關系(圖4a)；膠結試樣，應力應變曲線均呈現(xiàn)應變軟化形態(tài)，峰值明顯，出現(xiàn)在應變1%～3%，且峰值強度隨膠結程度的提高而升高(圖4b，c)。應變軟化發(fā)生后，膠結土石混合體試樣并沒有像其他脆性材料那樣發(fā)生迅速的應力跌落，而是較為緩慢，呈線性下降，直到試驗結束；說明其應變軟化過程是膠結逐步破損的過程。

2.3 基質膠結對孔隙水壓力的影響

從S-RM-39試樣固結不排水剪切試驗的孔壓應變關系曲線(圖5)可以看出，膠結程度對土石混合體孔隙水壓力的影響強烈，且其影響規(guī)律隨圍壓變化有所不同。

a.未膠結；b.膠結養(yǎng)護1 d；c.膠結養(yǎng)護3 d。σ1為最大主應力，σ3為最小主應力，εa為軸向應變。圖4 不同膠結程度S-RM-39應力應變曲線Fig.4 Stress-strain curves of S-RM-39 with different cementation

a.未膠結；b.膠結養(yǎng)護1 d；c.膠結養(yǎng)護3 d。u為孔隙水壓力。圖5 不同膠結程度S-RM-39應變和孔壓關系曲線Fig. 5 Pore-strain curves of S-RM-39 with different cementation

當試樣無膠結時，在不同的固結應力狀態(tài)下，孔壓隨著應變的增加而增加，后逐步趨于穩(wěn)定(圖5a)。試樣膠結后：當圍壓為100、200 kPa時，孔隙水壓力先逐漸增加，出現(xiàn)峰值后，迅速下降，并最終維持在負值；當圍壓為300 kPa時，孔隙水壓力達到峰值后的下降速度較緩，并維持在正孔隙水壓力(圖5b，c)。這主要是由于：當土石混合體未膠結時，試樣整體結構性差，在試樣剪切的過程中基質細粒移動、塌陷、填充顆粒之間孔隙，因此造成孔隙水壓力上升；當土石混合體膠結后，基質內(nèi)部，基質與塊石之間的膠結起到阻止試樣發(fā)生變形的作用，因此孔隙水壓力上升較慢，隨著膠結破損范圍的擴大，由膠結破碎導致的附加變形迅速增加，因此孔隙水壓力迅速下降，直至產(chǎn)生負孔壓。

2.4 基質膠結對應力路徑的影響

圖6為不同膠結程度S-RM-39試樣固結不排水剪切試驗平均有效應力p′和偏應力q的應力路徑變化關系圖。由圖6可見，具有不同膠結程度的試樣在不同的固結應力狀態(tài)下的有效應力路徑變化是不同的。當試樣無膠結時(圖6a)：在100、200 kPa圍壓固結后，有效應力路徑向左方向發(fā)展，表現(xiàn)為體積收縮的變形趨勢；當固結圍壓為300 kPa時，應力路徑存在一個明顯的相轉換點，在剪切過程中此點是未膠結試樣變形趨勢由壓縮轉為膨脹的分界點。當試樣膠結后(圖6b，c)，試樣的應力路徑均向右方向發(fā)展，當有效應力路徑穿過總應力路徑后，試樣產(chǎn)生負孔隙水壓力。這主要是由于膠結的土石混合體其整體結構性增強，基質細粒滑移、填充孔隙的幾率減小，而由膠結破碎導致的附加變形增加，因此土石混合體剪脹作用增強。

2.5 膠結對不同含石量土石混合體的力學影響

a.未膠結；b.膠結養(yǎng)護1 d；c.膠結養(yǎng)護為最大有效主應力，σ3′為最小有效主應力，p為總應力。圖6 不同膠結程度S-RM-39應力路徑曲線Fig.6 CU stress paths of S-RM-39 with different cementation

圖7 不同含石量土石混合體試樣膠結養(yǎng)護1 d應力應變(a)和孔壓關系(b)曲線Fig.7 Stress-strain (a) and Pore-strain (b) curves of S-RM with different WBP and same curing time

圖7為不同含石量土石混合體膠結試樣養(yǎng)護1 d、在圍壓為200 kPa時的應力應變曲線和孔隙水壓力曲線對比圖。當試樣膠結后，不同含石量的土石混合體均表現(xiàn)為應變軟化現(xiàn)象，隨著含石量的增加，峰值強度逐漸增加，應變軟化現(xiàn)象更加明顯(圖7a)。試樣在軸向應變較小時具有一定的減縮現(xiàn)象，孔隙水壓力上升，隨后試樣轉為剪脹，且隨著含石量的增加剪脹作用加強，孔隙水壓力迅速下降，含石量為39%和60%試樣的孔隙水壓力甚至變?yōu)樨撝?圖7b)。這主要是由于膠結試樣隨著含石量的升高，塊石的骨架效應增強，試樣孔隙很難被填充，塊石相互錯動、翻越或抬起的幾率增加，因此導致剪脹作用增強。

從圖7還可以看出，含石量為14%的土石混合體試樣與未含塊石的試樣應力應變曲線和孔隙水壓力變化曲線非常接近。這也證明塊石含量必須滿足某一界限值時，土石混合體中的塊石才能對其整體的力學性能產(chǎn)生影響[2，12，15]。

2.6 抗剪強度指標分析

抗剪強度指標是土石混合體重要的力學性質之一，選取合理的抗剪強度指標對評價滑坡堆積體穩(wěn)定性至關重要。在確定抗剪強度指標時選用的破壞準則是根據(jù)《土工試驗方法標準》[14]的規(guī)定：應變硬化時采用軸向應變εa=15%所對應的主應力差作為破壞點；應變軟化時采用峰值主應力差作為破壞點。試驗數(shù)據(jù)整理結果如表3所示。

由表3可以看出，除含石量為60%的土石混合體外，膠結試樣抗剪強度指標明顯高于未膠結試樣的試驗結果?？傮w來說，總應力強度指標變化規(guī)律較差，有效應力強度指標φ′值變化規(guī)律較為明顯，隨著質量含石量的增加逐漸增加。雖然添加水泥的方法能夠模擬結構性土膠結這個主要因素[16-19]，但仍不能與天然狀態(tài)下組構特征和粒間作用力特征完全一致，因此導致本次試驗對土石混合體黏聚力c值的影響顯著，而對于土石混合體內(nèi)摩擦角φ值影響不明顯，這主要是由于水泥的膠結作用使土石混合體整體結構強度增強所致。

土石混合體抗剪強度主要受基質膠結程度，含石量，塊石軟硬程度、形狀以及試樣密實度的影響。根據(jù)前面分析可知，基質膠結作用對土石混合體有效應力φ′值影響較小，因此當土石混合體密實度、塊石軟硬程度及形狀接近時，不同基質膠結程度下土石混合體抗剪強度參數(shù)便主要受到含石量等粒度分布參數(shù)的影響。

表4總結了塊石軟硬程度、形狀及試樣密實度相近條件下，不同基質膠結程度土石混合體現(xiàn)場試驗結果，結合本次土石混合體室內(nèi)試驗數(shù)據(jù)可以看出土石混合體有效內(nèi)摩擦角與無量綱粒度分布特征參數(shù)D50WBP/D60具有很好的線性相關性，且相關系數(shù)R2=0.814 2(圖8)。

表3 土石混合體抗剪強度指標

注：ccu、φcu為三軸固結不排水條件下土的黏聚力和內(nèi)摩擦角；c′為有效黏聚力；φ′為有效內(nèi)摩擦角。

表4 土石混合體含石量、粒度分布參數(shù)及有效內(nèi)摩擦角

注：D60為限制粒徑；D50為平均粒徑。

圖8 有效內(nèi)摩擦角與粒度分布無量綱參數(shù)D50WBP/D60的關系曲線Fig.8 Relationship between φ′ and parameters of particle size distribution

3 結論

1)不同膠結程度土石混合體破壞方式可分為剪切帶破壞和鼓肚變形破壞兩種基本類型，膠結程度、含石量和圍壓影響著土石混合體的破壞方式。

2)膠結作用對土石混合體的剪脹和軟化特性具有顯著影響。膠結程度越高，土石混合體越容易出現(xiàn)應變軟化和剪脹現(xiàn)象，從而產(chǎn)生較大的負孔隙水壓力。由于膠結和塊石骨架作用的影響，相同膠結程度的土石混合體隨著含石量的增加，剪脹和軟化特性增強顯著。

3)膠結作用對提高土石混合體黏聚力值效果顯著，不論膠結程度如何，土石混合體有效應力強度指標φ′值均隨著含石量的增加逐漸增加。

4)當土石混合體密實度、塊石軟硬程度及形狀接近時，不同膠結程度土石混合體有效內(nèi)摩擦角φ′與無量綱粒度分布特征參數(shù)D50WBP/D60具有較好的線性相關性，且相關系數(shù)R2=0.814 2。

在土石混合體力學性質和工程性質的研究中，基質的性質是不可忽略的因素。筆者只是就土石混合體中基質膠結的影響做了初步探討，進一步的試驗和研究工作還在進行之中。

[1] 《工程地質手冊》編寫委員會. 工程地質手冊[M].3版.北京: 中國建筑工業(yè)出版社, 1992. The Editorial Board of Engineering Geology Handbook. Engineering Geology Handbook[M]. 3rd.Beijing: China Architecture & Building Press,1992.

[2] Medley E. The Engineering Characterization of Mé-langes and Similar Block-in-Matrix Rocks (Bimrocks)[D]. Berkeley: University of California, 1994.

[3] 油新華. 土石混合體的隨機結構模型及其應用研究[D]. 北京: 北京交通大學, 2001. You Xinhua. Stochastic Structural Model of the Earth-Rock Aggregate and Its Application[D]. Beijing: Beijing Jiaotong University, 2001.

[4] 徐文杰. 土石混合體細觀結構力學及其邊坡穩(wěn)定性研究[D]. 北京:中國科學院地質與地球物理研究所, 2008. Xu Wenjie. Study on Meso-Structural Mechanics (M-SM) of Soil-Rock Mixture (S-RM) and Its Slope Stability[D]. Beijing: Institute of Geology and Geophy-sics, Chinese Academy of Sciences, 2008.

[5] 周中, 傅鶴林, 劉寶琛, 等. 土石混合體滲透性能的正交試驗研究[J]. 巖土工程學報, 2006, 28(9): 1134-1138. Zhou Zhong, Fu Helin, Liu Baochen, et al. Orthogonal Tests on Permeability of Soil-Rock-Mixture[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2006, 28(9): 1134-1138.

[6] 秦尚林, 陳善雄, 韓卓, 等.巨粒土大型三軸試驗研究[J]. 巖土力學, 2010, 31(增刊): 189-192. Qin Shanglin, Chen Shanxiong, Han Zhuo, et al. Large-Scale Triaxial Test Study of Behavior of over Coarse-Grained Soils[J]. Rock and Soil Mechanics, 2010, 31(Sup.): 189-192.

[7] Li Xiao, Liao Qiulin, He Jianming. In-Situ Tests and a Stochastic Structural Model of Rock and Soil Aggregate in the Three Gorges Reservoir Area, China[J]. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences, 2004, 41(3):494-499.

[8] Xu Wenjie,Hu Ruilin,Tan Rujiao.Some Geomechanical Properties of Soil-Rock Mixtures in the Hutiao Gorge Area, China[J]. Geotechnique, 2007, 57(3): 255-264.

[9] 舒志樂，劉新榮，劉?？h，等.土石混合體粒度分形特性及其與含石量和強度的關系[J]. 中南大學學報：自然科學版,2010,41(3):1096-1101. Shu Zhile, Liu Xinrong, Liu Baoxian, et al. Granule Fractal Properties of Earth-Rock Aggregate and Relationship between Its Gavel Content and Strength[J]. Journal of Central South University:Science and Technology, 2010,41(3):1096-1101.

[10] Coli N,Berry P,Boldini D.In Situ Non-Conventional Shear Tests for the Mechanical Characterization of Bimrock[J]. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences, 2011,48:95-102.

[11] 韓愛民，肖軍華，喬春元，等.三軸壓縮下南京下蜀土的宏、微觀性狀試驗[J]. 吉林大學學報：地球科學版，2013，43(6):1897-1903. Han Aimin, Xiao Junhua, Qiao Chunyuan,et al. Experiments on Micro and Macro Behaviors of Nanjing Xiashu Soil Under Triaxial Compression[J]. Journal of Jilin University: Earth Science Edition, 2013，43(6):1897-1903.

[12] Medley E, Lindquist E S. The Engineering Significance of the Scale-Independence of Some Franciscan Melanges in California, USA[C]//Proceedings of the 35th US Rock Mechanics Symposium,Reno,Nevada. Rotterdam: Balkema, 1995:907-914.

[13] 郭慶國. 粗粒土的工程特性及應用[M]. 鄭州: 黃河水利出版社, 1999. Guo Qingguo. Engineering Properties and Applications of Coarse Grained Soil[M]. Zhengzhou:The Yellow River Conservancy Press, 1999.

[14] GB/T 50123-1999 土工試驗方法標準[S].北京：中國計劃出版社，1999. GB/T 50123-1999 Standard for Soil Test Method[S]. Beijing: China Planning Press, 1999.

[15] Lindquist E S. The Strength and Deformation Pro-perties of Mélange[D]. Berkeley: Univerity of California, 1994.

[16] Saxena S K ， Lastrico M. Static Properties of Lightly Cemented Sand[J]. Journal of Geotechnical Enginee-ring,1978, 104(12): 1449-1464.

[17] Clough G W，Sitar N，Bnchus R C，et al. Cemented Sands Under Static Loading[J]. Journal of Geotechnical Engineering, 1981, 107(6): 799-817.

[18] 蔣明鏡，沈珠江. 結構性黏土試樣人工制備方法研究[J]. 水利學報, 1997(1): 56-61. Jiang Mingjing, Shen Zhujiang. A Method of Artificial Preparation of Structured Clay Samples[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 1997(1): 56-61.

[19] 羅開泰，聶青，張樹祎. 等人工制備初始應力各向異性結構性土方法探討[J]. 巖土力學,2013,34(10):2815-2820. Luo Kaitai, Nie Qing, Zhang Shuyi, et al. Investigation on Artificially Structured Soils with Initial Stress-Induced Anisotropy[J]. Rock and Soil Mechanics, 2013,34(10): 2815-2820.

[20] 徐文杰,胡瑞林,譚儒蛟,等.虎跳峽龍蟠右岸土石混合體野外試驗研究[J]. 巖石力學與工程學報, 2006, 25(6): 1270-1277. Xu Wenjie, Hu Ruilin, Tan Rujiao, et al.Study on Field Test of Rock-Soil Aggregate on Right Bank of Longpan in Tiger-Leaping Gorge Area[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2006, 25(6): 1270-1277.

[21] 李博. 西藏邦鋪礦區(qū)高原特殊碎石土力學特性的大型直剪試驗研究[D]. 武漢:中國地質大學, 2012. Li Bo. Study on Mechanical Properties of Plateau Special Gravel Soil in Bangpu Mine in Tibet With Large Scale Shear Test[D].Wuhan: China University of Geosciences,2012.

Experimental Research on Strength Characteristics of Soil-Rock Mixture with Different Matrix Bonding

Gao Wei, Hu Ruilin

KeyLaboratoryofEngineeringGeomechanics,ChineseAcademyofSciences,Beijing100029，China

Based on the strain-controlled static tri-axial shear apparatus, the authors conducted a series of consolidation un-drained shear tests on manmade soil-rock mixture (S-RM) with different matrix bonding and block proportion by weight (WBP). The difference of the results with various matrix bonding as well as their causes of the difference were studied by a comparative analysis of the stress-strain relationship, pore pressure, effective stress path, and shear strength parameters. The test results show that the failure models of S-RM with different matrix bonding can be classified as shear band and bulge deformation damage. The different matrix bonding causes a big difference on stress-strain relationship and pore pressure. The matrix bonding strongly affects the mechanical behavior of dilation and the strain-softening of S-RM. The effective internal friction angleφ′ of different bonding S-RM has a good liner correlation with the dimensionless parameterD50WBP/D60under the similar conditions of the hardness,shape of rock, and the density of samples. The conclusions drawn from the test were significant and useful for obtaining the strength of a soil-rock mixture with different matrix bonding.

soil-rock mixture (S-RM); matrix bonding; consolidation un-drained shear tests; block proportion by weight (WBP)

10.13278/j.cnki.jjuese.201504202.

2014-11-15

國家自然科學基金項目(41330643，41072226)

高瑋(1981--)，女，博士研究生，主要從事工程地質和環(huán)境巖土工程的研究，E-mail:gaowei@mail.iggcas.ac.cn。

10.13278/j.cnki.jjuese.201504202

TU43

A

高瑋，胡瑞林.基質膠結對土石混合體強度變形特性影響.吉林大學學報:地球科學版,2015,45(4):1164-1172.

Gao Wei, Hu Ruilin. Experimental Research on Strength Characteristics of Soil-Rock Mixture with Different Matrix Bonding.Journal of Jilin University:Earth Science Edition,2015,45(4):1164-1172.doi:10.13278/j.cnki.jjuese.201504202.