冀 帥,王 琦,鄭瑞峰
(國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院,內(nèi)蒙古 呼和浩特 010020)
目前,電力系統(tǒng)中影響電壓質(zhì)量的最直接因素是無功功率,所以系統(tǒng)中無功電源輸出的無功功率應(yīng)能滿足額定電壓下系統(tǒng)負(fù)荷和網(wǎng)絡(luò)損耗的要求,補(bǔ)償無功功率,減少無功傳輸?shù)膿p耗,提高配電系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性[1-4]。常規(guī)的無功補(bǔ)償裝置(如電并聯(lián)容器等)不能實(shí)現(xiàn)快速、連續(xù)補(bǔ)償;靜止無功補(bǔ)償器在響應(yīng)時(shí)間、輸出特性方面不夠理想[5]。而配電網(wǎng)靜止同步補(bǔ)償器(Distribution Static Synchronous Compensator,D -STATCOM)可以實(shí)現(xiàn)快速、連續(xù)的無功補(bǔ)償,具有體積小、容量大、運(yùn)行范圍寬、不產(chǎn)生諧波污染等優(yōu)點(diǎn)[6-7]。D -STATCOM 的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)是基于全控型電力電子器件IGBT/IGCT的電壓源型變流器,主要通過控制電力電子器件的通斷來產(chǎn)生所需要的無功功率[8]。由于其數(shù)學(xué)模型在d-q坐標(biāo)系下是一個(gè)強(qiáng)耦合、非線性系統(tǒng),因此對其控制策略的研究變得復(fù)雜。文獻(xiàn)[9]基于傳統(tǒng)PI控制,采用電壓外環(huán)和電流內(nèi)環(huán)的解耦控制策略,結(jié)構(gòu)簡單,易于實(shí)現(xiàn),但是PI參數(shù)整定困難,系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能不理想;文獻(xiàn)[10]采用滑膜控制理論,克服了系統(tǒng)的不確定性,魯棒性強(qiáng),但其控制規(guī)律難以沿著滑面向平衡點(diǎn)滑動(dòng),易產(chǎn)生高頻抖動(dòng);文獻(xiàn)[11]將智能算法應(yīng)用于D-STATCOM的解耦控制中,使其適應(yīng)性增強(qiáng),但動(dòng)態(tài)性能不理想,不易于物理實(shí)現(xiàn);此外,模糊控制方法[12]和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制[13]對經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)依賴性強(qiáng),具有一定的局限性。為了克服以上問題,本文以微分幾何非線性控制理論為基礎(chǔ),采用輸入輸出反饋線性化方法,將D-STATCOM在旋轉(zhuǎn)d-q坐標(biāo)系下的數(shù)學(xué)非線性仿射模型經(jīng)過精確線性化轉(zhuǎn)化為一個(gè)解耦的精確線性系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)有功、無功電流的解耦控制,并通過仿真驗(yàn)證了反饋線性化方法對D-STATCOM控制的有效性及D-STATCOM對提高含風(fēng)力發(fā)電的配電網(wǎng)電能質(zhì)量的改善作用。
D-STATCOM主要功能是實(shí)現(xiàn)直流側(cè)電容電壓穩(wěn)定和支撐配電網(wǎng)公共連接點(diǎn)(PCC)電壓[14]。根據(jù)逆變器直流側(cè)并聯(lián)儲(chǔ)能元件的不同可分為電流型和電壓型兩種,但由于電流型運(yùn)行效率偏低,所以實(shí)際使用的D-STATCOM大多采用電壓型橋式電路,如圖1所示。
圖1D-STATCOM電路結(jié)構(gòu)圖Fig.1 D-STATCOM structure diagram
在圖1 中,Ua,Ub,Uc為電網(wǎng)側(cè)電壓,ea,eb,ec為D-STATCOM交流側(cè)電壓,L、R分別為交流側(cè)平波電抗器電感值和等效電阻,C為直流側(cè)電容,vDC為D-STATCOM直流側(cè)電容電壓,為 ia、ib、ic為 DSTATCOM輸出端的三相電流。
D-STATCOM在abc坐標(biāo)系下的動(dòng)態(tài)時(shí)域數(shù)學(xué)模型為
為了使裝置無功電流具有更好的響應(yīng)特性,采用派克變換將式(1)變換為同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的常系數(shù)微分方程組。派克變換矩陣為
D-STATCOM變換后狀態(tài)方程為
d-q變換后D-STATCOM等效電壓與直流側(cè)電壓的關(guān)系為[15]
式中:
將式(4)帶入式(3)可得
式中:id、iq為補(bǔ)償電流 d、q 軸分量;Ud、Uq為電網(wǎng)電壓的d、q軸分量;ed,eq為 D-STATCOM 交流側(cè)電壓的d、q軸分量;m為調(diào)制比;α為D-STATCOM輸出電壓與電網(wǎng)電壓的相角差。
式(5)即為D-STATCOM在d-q坐標(biāo)系下的數(shù)學(xué)模型。由此可知,D-STATCOM是一個(gè)多輸入、多輸出的耦合非線性系統(tǒng)。
由式(5)可知,對于旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下D-STATCOM數(shù)學(xué)模型,控制輸出變量為id、iq,輸入變量為mcosα、msinα,因此 D -STATCOM 是一個(gè)兩輸入兩輸出的耦合非線性系統(tǒng),本文采用狀態(tài)反饋線性化方法實(shí)現(xiàn)解耦控制。
本文選取狀態(tài)變量為 x=[x1,x2]T=[id,iq]T,輸入變量 u=[u1,u2]T=[mcosα,msinα]T,輸出變量y=[y1,y2]T=[h1(x),h2(x)]T,其中 h1(x)=id,h2(x)=iq,則式(5)可表示為如下兩輸入兩輸出的非線性系統(tǒng):
式中:
上述系統(tǒng)中,對于狀態(tài)變量x來說是非線性的,但是對于控制向量u來說卻是線性的,這類系統(tǒng)統(tǒng)稱為仿射非線性系統(tǒng)[16]。
對于式(6)所示兩輸入兩輸出系統(tǒng),當(dāng)狀態(tài)變量為2時(shí),系統(tǒng)可以精確線性化需滿足的條件如下[17-19]:
1)矩陣[g1(x),g2(x)]在平衡點(diǎn)x0的鄰域內(nèi)是可逆矩陣,行列式值不為0。
2)向量場{g1(x)}、{g1(x),g2(x)}在 x0的鄰域內(nèi)滿足對合分布。
式(6)中,矩陣[g1(x),g2(x)]的行列式值不等于0,矩陣的秩為2,滿足條件1);{g1(x)}是單一向量場,肯定為對合分布,{g1(x),g2(x)}向量場中,adg1g2=adg2g1=[0,0]T,因此矩陣[g1,g2,adg1,g2adg2g1]的秩也為2,滿足對合分布。
根據(jù)非線性系統(tǒng)理論,假設(shè)輸出變量h1(x)、h2(x)的關(guān)系度分別為r1和r2,則
因此,矩陣
為非奇異矩陣,由關(guān)系度定義可知r1=1,r2=1,關(guān)系度數(shù)r1+r2=2等于系統(tǒng)階數(shù)2。因此可以直接尋求非線性坐標(biāo)變換。
根據(jù)非線性控制理論,通過反饋u=A(x)+B(x)v以及坐標(biāo)映射z=φ(x),使原有系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)線性化,得到Brunovsky標(biāo)準(zhǔn)型,實(shí)現(xiàn)解耦控制。
選擇非線性坐標(biāo)變換如下:
對于D-STATCOM,可以選擇:
因此,結(jié)合(6)式可得:
對于D-STATCOM來說,上式轉(zhuǎn)化為
令
使得
實(shí)現(xiàn)了v1對z1、v2對z2的互不耦合的獨(dú)立控制系統(tǒng),結(jié)合式(16)可以求得:
上式中,v1、v2是解耦線性化系統(tǒng)的控制輸入量,通過反饋控制量計(jì)算式(18)得到D-STATCOM系統(tǒng)控制量u,從而實(shí)現(xiàn)id、iq的解耦,完成了對無功功率的有效控制。
對于D-STATCOM而言,系統(tǒng)運(yùn)行的平衡點(diǎn)為
式中:idref是為保證直流側(cè)電容電壓恒定而追蹤的有功電流參考值;iqref是為補(bǔ)償無功電流而追蹤的無功電流參考值。為了實(shí)現(xiàn)無靜差控制,需用PI調(diào)節(jié)器對id、iq進(jìn)行調(diào)節(jié),同時(shí)引入比例調(diào)節(jié)器對v1、v2進(jìn)行調(diào)節(jié),使得:
因此,D-STATCOM控制框圖如圖2所示。
圖2D-STATCOM非線性控制Fig.2 D-STATCOM nonlinear control
為了驗(yàn)證D-STATCOM數(shù)學(xué)模型及所設(shè)計(jì)的基于反饋線性化無功補(bǔ)償控制策略的正確性,本文在PSCAD/EMTDC仿真環(huán)境中建立了包含風(fēng)電場和D-STATCOM的配電網(wǎng)12母線模型,系統(tǒng)頻率50 Hz,主母線電壓35 kV,在母線6處接入3 MW風(fēng)電場,在母線8處接入1.5MW風(fēng)電場,將 DSTATCOM掛接在升壓變壓器高壓側(cè),容量為2 MVA,如圖3所示。假定系統(tǒng)母線2在1.5 s時(shí)發(fā)生三相短路故障,0.25 s后故障清除。
圖3 算例系統(tǒng)示意圖Fig.3 Schematic diagram of anexample system
當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí),系統(tǒng)電壓會(huì)出現(xiàn)不同程度跌落、振蕩,此時(shí)電壓波動(dòng)會(huì)引起配電網(wǎng)失穩(wěn)。在配電網(wǎng)中投入D-STATCOM后,系統(tǒng)故障時(shí),DSTATCOM能迅速做出響應(yīng),為配電網(wǎng)提供無功功率支撐,使配電網(wǎng)電壓在短時(shí)間內(nèi)恢復(fù)到正常水平,同時(shí)也避免了配電網(wǎng)中風(fēng)電場等的脫網(wǎng)運(yùn)行,保證了配電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
圖4 PCC電壓波形Fig.4 PCC voltage waweform
由圖4的仿真結(jié)果可以看出,系統(tǒng)在1.5 s發(fā)生故障后,基于非線性控制的D-STATCOM與傳統(tǒng)PI控制相比,都能迅速為系統(tǒng)提供無功補(bǔ)償,但反饋線性化控制器能更平滑的支撐公共連接點(diǎn)電壓恢復(fù)到正常水平,改善了PCC點(diǎn)電壓波動(dòng)情況。
圖5D-STATCOM發(fā)出無功功率Fig.5 D-STATCOM issued a reactire power
由圖5的仿真結(jié)果可以看出,系統(tǒng)在1.5 s發(fā)生故障后,與傳統(tǒng)PI控制相比,基于非線性控制的D-STATCOM能平滑的為系統(tǒng)提供無功補(bǔ)償,減小公共連接點(diǎn)電壓波動(dòng)情況,保證電壓恢復(fù)正常。
圖6 直流側(cè)電容電壓Fig.6 Capacitor voltage in DC side
由圖6的仿真結(jié)果可以看出,系統(tǒng)在1.5 s發(fā)生故障后,非線性控制比PI控制能更好的抑制直流側(cè)母線電壓波動(dòng),維持直流側(cè)母線電壓基本恒定,避免因電容電壓過高而影響D-STATCOM工作性能。
1)通過派克變換得到了d-q坐標(biāo)系下DSTATCOM數(shù)學(xué)模型;通過反饋線性化理論,實(shí)現(xiàn)了有功功率和無功功率的解耦控制;在PSCAD/EMTDC仿真環(huán)境中搭建了包含風(fēng)電場和D-STATCOM的配電網(wǎng)12母線模型。
2)仿真結(jié)果表明,本文建立的D-STATCOM數(shù)學(xué)模型及其非線性控制策略,在配電網(wǎng)發(fā)生故障時(shí),能迅速做出響應(yīng),使系統(tǒng)電壓運(yùn)行在穩(wěn)定區(qū)域,保持直流側(cè)電壓恒定,提高風(fēng)電并網(wǎng)電能質(zhì)量。
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