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        軟土地基上影響預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土管相對(duì)轉(zhuǎn)角關(guān)鍵因素研究

        2015-03-03 09:06:54孫立強(qiáng)張京京閆澍旺霍知亮
        巖土力學(xué) 2015年1期
        關(guān)鍵詞:轉(zhuǎn)角墊層碎石

        孫立強(qiáng) ,張京京 ,李 恒,閆澍旺 ,霍知亮

        (1. 天津大學(xué) 水利工程仿真與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300072;2. 天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院,天津 300072;3. 青島高新技術(shù)開(kāi)發(fā)區(qū)工程質(zhì)量與安全監(jiān)督站,山東 青島 266109)

        1 引 言

        預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土管(prestressed concrete cylinder pipe,簡(jiǎn)稱PCCP)如圖1所示,是在帶鋼筒的混凝土管芯上環(huán)向纏繞預(yù)應(yīng)力鋼絲,外部施噴水泥砂漿保護(hù)層而制成,兼?zhèn)滗摴艿目估?、抗?jié)B性能和混凝土管的抗壓、耐腐蝕性等諸多優(yōu)點(diǎn),一問(wèn)世就顯示出其強(qiáng)大的生命力。PCCP發(fā)展至今已經(jīng)成為長(zhǎng)距離、大口徑有壓輸水管線的首選管材,在國(guó)內(nèi)外得到廣泛應(yīng)用。PCCP接口屬于半剛性結(jié)構(gòu),自由轉(zhuǎn)角可高達(dá)1.5°,在外力作用下兩相鄰管段在自由轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)而不產(chǎn)生剛性約束,即不傳遞彎矩,對(duì)軟土地基的適應(yīng)能力較強(qiáng)。當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件為軟土地基,且多遇魚(yú)塘、淤泥質(zhì)黏土等不良土層時(shí),相鄰管線易于產(chǎn)生不均勻沉降。當(dāng)兩管的相對(duì)轉(zhuǎn)角超過(guò)自由轉(zhuǎn)角時(shí),承插口處會(huì)產(chǎn)生內(nèi)力,嚴(yán)重時(shí)會(huì)出現(xiàn)破裂現(xiàn)象,同時(shí)承插口的膠圈也有可能被擠出,導(dǎo)致接口處發(fā)生漏水事故。因此,只有將管道轉(zhuǎn)角控制在允許值范圍內(nèi),軟土地基上PCCP管線的安全運(yùn)行才能得到保障。

        圖1 PCCP結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structure chart of prestressed concrete cylinder pipe

        目前國(guó)外對(duì)PCCP輸水管線的研究主要集中在使用過(guò)程中的評(píng)估管理技術(shù)[1]、聲波監(jiān)測(cè)技術(shù)[2]、維修與維護(hù)技術(shù)[3-4]等方面,在施工工藝方面的研究還比較少。Bardakjian等[5]介紹了美國(guó)兩個(gè)軟土地基輸水管線成功應(yīng)用的案例,通過(guò)改變PCCP材料實(shí)現(xiàn)了對(duì)軟土地基的適應(yīng)性。國(guó)內(nèi)專(zhuān)家也針對(duì)軟土地基上 PCCP的使用展開(kāi)了研究,顧永明[6]全面總結(jié)了軟土地基PCCP安裝的難題,指出管道轉(zhuǎn)角過(guò)大是PCCP使用之大忌??梢酝ㄟ^(guò)加強(qiáng)地基處理控制管道轉(zhuǎn)角,例如,采用攪拌樁或CFG樁處理或在管道腰部以下澆筑混凝土約束管道水平位移[7]。這些方法工程造價(jià)較高,長(zhǎng)距離的輸水工程會(huì)造成巨大的經(jīng)濟(jì)浪費(fèi),如何采用經(jīng)濟(jì)有效的方法控制過(guò)大的相對(duì)轉(zhuǎn)角尚需進(jìn)一步研究。

        本文基于一種經(jīng)濟(jì)簡(jiǎn)單的PCCP管線工程的施工工藝,首先分析了PCCP管線相對(duì)轉(zhuǎn)角產(chǎn)生的影響因素,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和數(shù)值分析的手段對(duì)各影響因素進(jìn)行研究,提出影響相對(duì)轉(zhuǎn)角的敏感因素,提出了相應(yīng)的控制措施。

        2 PCCP轉(zhuǎn)角產(chǎn)生機(jī)制及計(jì)算方法

        2.1 轉(zhuǎn)角產(chǎn)生機(jī)制

        相鄰PCCP管的轉(zhuǎn)角是兩管的不均勻位移產(chǎn)生的,而不均勻位移是由于土質(zhì)不均勻、荷載不均勻或水平約束條件不均勻?qū)е?,如圖2所示(圖中E為模量。PCCP管線產(chǎn)生的位移可分為上浮位移、豎向沉降位移和水平位移。

        圖2 轉(zhuǎn)角產(chǎn)生機(jī)制示意圖Fig.2 Sketches of angle generation mechanism

        (1)上浮位移

        管道鋪設(shè)完成后,地下水位的回升會(huì)導(dǎo)致PCCP管到受到向上的浮力,如果上部回填土厚度或上覆荷載分布不均勻,PCCP管線會(huì)產(chǎn)生不同的上浮位移。不均勻的上浮位移會(huì)導(dǎo)致管線產(chǎn)生一定的相對(duì)轉(zhuǎn)角。管道運(yùn)營(yíng)期驟然停水時(shí)相當(dāng)于卸荷,PCCP管線也會(huì)產(chǎn)生一定的上浮位移。

        (2)豎向沉降位移

        相鄰管道的不均勻沉降分為兩種情況,一種是相鄰管道上部荷載相同但是鋪設(shè)在不均勻的地基上,導(dǎo)致管線在相同上覆荷載作用下產(chǎn)生不均勻沉降,見(jiàn)圖 2(a)。另一種是,地基土均質(zhì)但管道上覆土厚度不同或上覆荷載不同導(dǎo)致地基土的不均勻沉降,見(jiàn)圖2(b)。當(dāng)相鄰PCCP管道產(chǎn)生不均勻沉降時(shí)兩管會(huì)產(chǎn)生相對(duì)轉(zhuǎn)角,因此地基處理方式是影響相對(duì)轉(zhuǎn)角的主要因素之一。

        (3)水平位移

        當(dāng)PCCP管線兩側(cè)存在不同的荷載時(shí),管道會(huì)受到不同的側(cè)向土壓力,導(dǎo)致管線產(chǎn)生不均勻水平位移,見(jiàn)圖 2(c)。當(dāng)管道腰部以下砂墊層的壓實(shí)度不同時(shí),相鄰管道也會(huì)產(chǎn)生不均勻的水平位移,見(jiàn)圖2(d)。不均勻的水平位移會(huì)導(dǎo)致相鄰管道產(chǎn)生相對(duì)轉(zhuǎn)角,因此砂墊層的厚度和壓實(shí)度也是控制PCCP管道相對(duì)轉(zhuǎn)角的因素。

        2.2 自由轉(zhuǎn)角計(jì)算方法

        PCCP管自由轉(zhuǎn)角與兩管接縫寬度、承插口配合間隙相關(guān)[8]?;诠艿来罱釉O(shè)計(jì)原理,提出管道接縫和自由轉(zhuǎn)角的關(guān)系、承插口配合間隙與自由轉(zhuǎn)角的關(guān)系。

        (1)接縫寬度與自由轉(zhuǎn)角的關(guān)系

        接縫寬度與自由轉(zhuǎn)角關(guān)系示意圖如圖3所示。最大自由轉(zhuǎn)角0θ為

        式中:D為管道外徑;Δ為接縫寬度。對(duì)式(1)進(jìn)行變換,則

        圖3 接縫寬度示意圖Fig.3 Sketch of joint width

        根據(jù)式(2)的計(jì)算方法,在PCCP管現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)時(shí)通過(guò)測(cè)量管道內(nèi)部上、下、左、右4個(gè)位置的縫寬,即可計(jì)算出管道的水平轉(zhuǎn)角及豎向轉(zhuǎn)角。

        (2)承插口配合間隙與自由轉(zhuǎn)角的關(guān)系

        管道相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)需要插口外徑與承口內(nèi)徑有足夠間隙,并且與插入長(zhǎng)度相關(guān),如圖4所示。不考慮管道彎曲,插入長(zhǎng)度為l0,當(dāng)轉(zhuǎn)角達(dá)到自由轉(zhuǎn)角θ0時(shí)管道間隙可由式(3)計(jì)算。

        式中:Δd為承插口配合間隙。

        圖4 承插口配合間隙示意圖Fig.4 Sketch of fit clearance between bell and spigot

        3 PCCP管線施工工藝及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

        南水北調(diào)中線天津市配套工程某段沿線多為粉黏或黏土地基,穿越魚(yú)塘遇到淤泥質(zhì)黏土,土質(zhì)不均勻。結(jié)合該工程進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),對(duì)影響PCCP管線相對(duì)轉(zhuǎn)角的因素進(jìn)行研究。

        3.1 施工工藝簡(jiǎn)介

        根據(jù)PCCP管道的施工過(guò)程,其施工工藝為基底處理、管道安裝、回填砂包角墊層和上部回填土施工4個(gè)步驟。施工流程、施工工藝分別如圖5、圖6所示。

        圖5 施工流程Fig.5 Construction process

        圖6 施工工藝Fig.6 Construction technology

        3.2 試驗(yàn)方案及試驗(yàn)過(guò)程

        在天然地基與魚(yú)塘過(guò)渡區(qū)域選取2個(gè)地質(zhì)條件相似的試驗(yàn)段,采用同一施工工藝的兩種不同工況進(jìn)行施工。施工現(xiàn)場(chǎng)見(jiàn)圖7,工況參數(shù)見(jiàn)表1。

        圖7 施工現(xiàn)場(chǎng)Fig. 7 Construction site

        表1 工況參數(shù)Table 1 Construction parameters

        3.3 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果

        施工完成后測(cè)量管線的豎向位移,當(dāng)位移穩(wěn)定后測(cè)量相鄰管線的接口間隙,根據(jù)轉(zhuǎn)角計(jì)算方法計(jì)算相對(duì)轉(zhuǎn)角。監(jiān)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表2。

        表2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)段轉(zhuǎn)角監(jiān)測(cè)結(jié)果Table 2 Monitoring results of construction site

        由監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可知,在工況1施工條件下水平轉(zhuǎn)角最大值為0.9°,豎向轉(zhuǎn)角最大值為1.2°~1.3°。然而,在工況2施工條件下,通過(guò)增加碎石墊層厚度以及砂包角厚度和壓實(shí)度,將最大水平轉(zhuǎn)角控制在0.4°以內(nèi),最大豎向轉(zhuǎn)角控制在0.7°以內(nèi)。因此,工況2較工況1對(duì)相對(duì)轉(zhuǎn)角的控制更加有效,并且采用工況2時(shí)水平轉(zhuǎn)角得到良好的控制。試驗(yàn)表明,當(dāng)管道沿線地基土體分布不均勻時(shí),增加碎石墊層厚度可以控制管線豎向轉(zhuǎn)角;砂包角與管道底部無(wú)縫連接,起到固定和約束管道轉(zhuǎn)動(dòng)的作用,增加砂包角的厚度和密實(shí)度對(duì)管道水平轉(zhuǎn)角約束作用顯著。

        4 數(shù)值分析

        為了研究不同因素對(duì)相對(duì)轉(zhuǎn)角的影響,受現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)條件和經(jīng)費(fèi)所限,采用數(shù)值方法對(duì)控制管線豎向轉(zhuǎn)角的敏感因素進(jìn)行分析。采用驗(yàn)證的數(shù)值模型分別對(duì)不同碎石墊層厚度、不同砂墊層壓實(shí)度和回填土壓實(shí)度情況下的相對(duì)轉(zhuǎn)角進(jìn)行計(jì)算,最終給出相對(duì)轉(zhuǎn)角與碎石墊層厚度、砂墊層壓實(shí)度和回填土壓實(shí)度之間的關(guān)系。

        4.1 模型驗(yàn)證

        (1)模型建立

        采用 ABAQUS軟件結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)段建立有限元計(jì)算模型[9],地基模型長(zhǎng)×寬×高分別為50 m×20 m×20 m,基坑開(kāi)挖寬度、深度分別為7.5、6.0 m。有限元計(jì)算模型如圖8所示,包括八根PCCP管道、地基土體、碎石墊層、土工格柵、砂包角砂墊層和回填土。

        圖8 有限元計(jì)算模型Fig.8 FEM model

        (2)計(jì)算參數(shù)

        有限元計(jì)算模型建立在不均勻土質(zhì)地基上(天然地基和魚(yú)塘回填地基的過(guò)渡段),中間2根管道下方為魚(yú)塘地基,兩端管道下方為天然地基。本文主要研究不同影響因素下自由轉(zhuǎn)角的大小,因此在插口和承口之間建立無(wú)摩擦接觸并允許自由的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)。

        PCCP結(jié)構(gòu)尺寸及計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表3、4,采用理想彈性模型,與土體之間建立庫(kù)侖摩擦接觸,其摩擦因數(shù)為0.2。

        表3 PCCP結(jié)構(gòu)尺寸Table 3 Structaral dimensions of PCCP

        表4 PCCP計(jì)算參數(shù)Table 4 Calculating parameters of PCCP

        通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)取土進(jìn)行室內(nèi)相關(guān)試驗(yàn),得到地基土體、碎石墊層、砂墊層和回填土的物理力學(xué)指標(biāo),見(jiàn)表5~8。土體采用Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)模型。

        表5 地基土計(jì)算參數(shù)Table 5 Calculating parameters of foundation soil

        表6 碎石墊層計(jì)算參數(shù)Table 6 Calculating parameters of gravel cushion

        表7 砂墊層計(jì)算參數(shù)Table 7 Calculating parameters of sand cushion

        表8 回填土計(jì)算參數(shù)Table 8 Calculating parameters of backfilled soil

        (3)數(shù)值計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比

        為了驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算方法的可行性,首先對(duì)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)進(jìn)行模擬計(jì)算,修正計(jì)算模型。兩種工況計(jì)算參數(shù)分別參照表5~8選取。工況1水平位移云圖如圖9所示。由中間兩管的水平位移可以計(jì)算出相對(duì)轉(zhuǎn)角。

        圖9 工況1水平位移云圖(單位:m)Fig.9 Nephogram of horizontal displacements of construction condition 1(unit: m)

        表9為轉(zhuǎn)角計(jì)算值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果,實(shí)測(cè)值為現(xiàn)場(chǎng)兩種工況對(duì)應(yīng)的最大豎向轉(zhuǎn)角。管道轉(zhuǎn)角的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值相近,數(shù)值模擬最大誤差不超過(guò)0.02°,計(jì)算模型可靠。

        表9 轉(zhuǎn)角數(shù)值計(jì)算值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果Table 9 Angle comparison between calculated and measured values

        4.2 相對(duì)轉(zhuǎn)角隨不同影響因素的變化規(guī)律

        數(shù)值計(jì)算中以工況2施工條件為基準(zhǔn),分別對(duì)碎石墊層鋪設(shè)厚度、砂墊層壓實(shí)度和回填土壓實(shí)度3個(gè)影響管線轉(zhuǎn)角的關(guān)鍵因素進(jìn)行分析,同時(shí)考慮施工期和通水期(考慮運(yùn)營(yíng)期通水荷載的影響)兩種情況管線轉(zhuǎn)角,提出影響PCCP轉(zhuǎn)角的敏感因素。

        (1)碎石墊層厚度對(duì)轉(zhuǎn)角的影響

        取碎石墊層分別為5、10、15、20、25 cm進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,得到轉(zhuǎn)角與碎石墊層厚度關(guān)系曲線如圖 10所示。從圖中可以看出,管道轉(zhuǎn)角隨著碎石墊層厚度的增加逐漸減小,通水期碎石墊層厚度僅有5 cm時(shí),轉(zhuǎn)角達(dá)到1.39°;在碎石墊層厚度達(dá)到20 cm時(shí),轉(zhuǎn)角降低至0.68°,降幅為0.71°;碎石墊層厚度增大到25 cm時(shí),轉(zhuǎn)角較20 cm厚略有降低,降幅僅有0.05°。

        圖10 轉(zhuǎn)角與碎石墊層厚度關(guān)系曲線Fig.10 Relationships between angle and gravel cushion thickness

        由數(shù)值分析可知,增加碎石墊層厚度能夠有效地減小管線相對(duì)轉(zhuǎn)角,有利于上覆應(yīng)力擴(kuò)散,能更加充分地發(fā)揮硬殼層的作用。但是,當(dāng)碎石墊層厚度達(dá)到一定值后,隨碎石墊層厚度的增加,相對(duì)轉(zhuǎn)角降低幅度大大降低。

        (2)砂墊層壓實(shí)度對(duì)轉(zhuǎn)角的影響

        在數(shù)值計(jì)算模型中,砂墊層壓實(shí)度分別取0.70、0.75、0.80、0.85、0.90、0.95進(jìn)行分析,計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表7。轉(zhuǎn)角與砂墊層壓實(shí)度關(guān)系曲線如圖11所示。由計(jì)算結(jié)果可知,砂墊層壓實(shí)度越大管道轉(zhuǎn)角越小。當(dāng)壓實(shí)度為0.7時(shí),通水期轉(zhuǎn)角高達(dá)1.2°;當(dāng)砂墊層的壓實(shí)度超過(guò)0.8后,管道轉(zhuǎn)角顯著減小,得到有效控制。

        綜上所述,鋪設(shè)密實(shí)的砂墊層對(duì)管道的位移有明顯的約束作用,從而減小管道相對(duì)轉(zhuǎn)角。

        (3)回填土壓實(shí)度對(duì)轉(zhuǎn)角的影響

        采用相同的方法,對(duì)回填土壓實(shí)度分別為0.70、0.75、0.80、0.85、0.90五種情況進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表8。轉(zhuǎn)角與回填土壓實(shí)度關(guān)系曲線如圖12所示?;靥钔翂簩?shí)度的提高對(duì)管線轉(zhuǎn)角影響很小,壓實(shí)度由 0.7提高到 0.9時(shí),通水期轉(zhuǎn)角僅降低0.12°。

        在軟土地基上,腰部以上回填土的壓實(shí)度對(duì)控制管道轉(zhuǎn)角的作用相對(duì)較小。

        圖11 轉(zhuǎn)角與砂墊層壓實(shí)度關(guān)系曲線Fig.11 Relationships between angle and sand cushion compactness

        圖12 轉(zhuǎn)角與回填土壓實(shí)度關(guān)系曲線Fig.12 Relationships between angle and backfilled soil compactness

        5 結(jié) 論

        (1)PCCP管段之間相對(duì)轉(zhuǎn)角的產(chǎn)生是由兩管土質(zhì)不均勻或荷載不均勻而造成的差異變形,表現(xiàn)為不均勻沉降和不均勻水平位移。

        (2)碎石墊層厚度、砂墊層(砂包角)厚度和壓實(shí)度是控制管道轉(zhuǎn)角大小的關(guān)鍵因素,通過(guò)控制上述因素可有效地控制相鄰管道的相對(duì)轉(zhuǎn)角。

        [1] MERGELAS B J, ATHERTON D L, KONYALIAN R,et al. Managing the risk in operating PCCP pipelines[J].Bridges, 2001, 10(40574): 37-37.

        [2] BELL G E C, PAULSON P. Measurement and analysis of pccp wire breaks, slips and delaminations[C]//Climbing New Peaks to Infrastructure Reliability, Renew, Rehab,and Reinvest. New York: ASCE, 2010:1016-1024.

        [3] PRIDMORE A B, CAUGHLIN D. Metropolitan utilities district of omaha PCCP asset management advancements[J].Bridges, 2014, 10: 1408-1417.

        [4] JOHNSON J K, HUTSON A C, GIBSON R L, et al.Protecting existing pccp subject to external transient loads[C].//Climbing New Peaks to Infrastructure Reliability, Renew, Rehab, and Reinvest. New York:ASCE, 2010: 203-210.

        [5] BARDAKJIAN H, MURPHY M. Two successful installations of large diameter rigid-design concrete pressure pipelines in very soft soils[C]// Innovations in Design, Construction, Operations, and Maintenance,Doing More with Less. New York: ASCE, 2012: 644-654.

        [6] 顧永明. 大口徑 PCCP給水鋼砼管在軟土地基中的應(yīng)用[J]. 中國(guó)高新技術(shù)企業(yè), 2009, 15(1): 137-138.

        [7] 溫曉英, 程子悅, 郭曉光. 大口徑PCCP在軟土地基中的應(yīng)用[J]. 中國(guó)給水排水, 2012, 28(2): 1-4, 13.WEN Xiao-ying, CHENG Zi-yue, GUO Xiao-guang.Application of large diameter PCCP in soft soil foundation[J]. China Water and Waste Water, 2012,28(2): 1-4, 13.

        [8] 寧靖華, 崔衛(wèi)祥, 王乃鋒. 預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土管接頭允許相對(duì)轉(zhuǎn)角的計(jì)算[J]. 混凝土與水泥制品, 2005, 32(4):23-25.

        [9] 石亦平, 周玉蓉. ABAQUS有限元實(shí)例詳解[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 2006.

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