徐喜林 王曄輝.中石化石油工程設(shè)計(jì)有限公司, 山東 東營(yíng) 5706；.內(nèi)蒙古中能天然氣有限公司， 內(nèi)蒙古 呼和浩特 0000

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抗拉拔錨桿在取水泵房抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)中的應(yīng)用

徐喜林1王曄輝2
1.中石化石油工程設(shè)計(jì)有限公司, 山東 東營(yíng) 257026；2.內(nèi)蒙古中能天然氣有限公司， 內(nèi)蒙古 呼和浩特 020010

河岸式取水泵房的抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)是泵房設(shè)計(jì)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。為了探討抗拉拔錨桿錨固抗浮穩(wěn)定方式在泵房抗浮穩(wěn)定中的應(yīng)用特點(diǎn),以元壩氣田凈化廠取水泵房的抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)為工程實(shí)例,扼要闡述了泵房抗拉拔錨桿錨固抗浮穩(wěn)定方式較適用于構(gòu)筑物臨水面水位較高或構(gòu)筑物地下室的地下水位較高的情況；對(duì)基坑基底巖土條件來講,適用于基巖較完整、堅(jiān)固,巖層較厚的場(chǎng)地。提出了抗拉拔錨桿錨固抗浮穩(wěn)定的一般設(shè)計(jì)要點(diǎn),可為類似工程的設(shè)計(jì)、施工和研究提供參考。

河岸式取水泵房;抗拉拔錨桿;抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)

0 前言

河岸式取水泵房的抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)是泵房設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)。當(dāng)泵房尺寸較大、水位較高時(shí),泵房的抗浮穩(wěn)定往往是設(shè)計(jì)的主要控制因素[1]。本文介紹了元壩氣田取水泵房的抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)和施工投產(chǎn)情況,為研究類似工程的取水泵房抗浮穩(wěn)定方式和抗浮條件提供了成功的實(shí)例。

1 取水泵房工程概況

元壩氣田取水泵房位于四川省廣元、南充、巴中境內(nèi),隸屬于中石化巴中探區(qū)。元壩氣田凈化廠是元壩氣田重要的系統(tǒng)配套工程,凈化廠從該區(qū)東河取水,設(shè)河岸式取水泵房,裝3臺(tái)水泵機(jī)組,設(shè)計(jì)取水規(guī)模為800m3/h。凈化廠取水泵房為元壩氣田建設(shè)給排水工程之一,是提供元壩凈化廠生產(chǎn)及生活用水的基礎(chǔ)建設(shè)工程[2]。該取水泵房于2012年年底完成施工圖設(shè)計(jì),2013年1月開工,其主體工程在建設(shè)中解決了河岸山體邊坡施工困難,泵房與河床高度落差較大(主體工程施工高度達(dá)26m)等工程難題,并經(jīng)歷了7月東河史上最大規(guī)模的洪災(zāi)，于8月成功封頂。2014年6月14日,元壩氣田凈化廠取水泵房成功完成受電[3]。

1.1 設(shè)計(jì)規(guī)模

根據(jù)泵站等級(jí)與防洪(潮)標(biāo)準(zhǔn)[4],泵房設(shè)計(jì)等級(jí)與規(guī)模為II等中型規(guī)模。取水泵房地理位置及工程實(shí)物照片見圖1。

1.2 區(qū)域氣象條件

工程區(qū)域風(fēng)向多為靜風(fēng),年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)楸薄⒈蔽黠L(fēng),平均風(fēng)速2.70m/s,最大風(fēng)速34.00m/s。區(qū)域多年平均降雨量1 020.00mm,全年各月降雨量不均,7月最多,降雨量214.30mm,12月最少,降雨量9.80mm。多年平均氣溫16.60 ℃,極端最高40.20 ℃,極端最低-4.60 ℃。

1.3 場(chǎng)地穩(wěn)定性及工程地質(zhì)條件

取水泵房勘察場(chǎng)地地貌單元屬低山緩丘和河流岸坡地貌,原始地貌基本未破壞,地質(zhì)環(huán)境較好。泵房南側(cè)有一東西走向、寬約6.00m的碎石瀝青公路,泵房北側(cè)為東河及河岸階地沖洪積層(圖1)。場(chǎng)地整體地勢(shì)南高北低,呈斜坡狀。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)巖土工程勘察,場(chǎng)區(qū)內(nèi)未見地面塌陷、土洞及地裂縫等不良地質(zhì),場(chǎng)地邊坡現(xiàn)狀整體處于穩(wěn)定狀態(tài)。

場(chǎng)地地基主要巖土層分布及工程地質(zhì)特征見表1,巖土層工程地質(zhì)力學(xué)性能指標(biāo)見表2,巖土工程地質(zhì)剖面見圖2。

a)取水泵房地理位置

b)工程實(shí)物照片

表1 巖土層分布及工程地質(zhì)特征

層土編號(hào)及名稱土層特征描述1-2砂質(zhì)粉土(Qal+pl4)河岸沖擊成因粉土，結(jié)構(gòu)松散，干強(qiáng)度低，韌性較差；層厚4 80～5 80m，層底標(biāo)高361 53～362 48m2-1強(qiáng)風(fēng)化泥巖(K1c)以黏土礦物為主，含砂質(zhì)，塊狀構(gòu)造；節(jié)理及裂隙發(fā)育，質(zhì)軟；層厚0 20～3 20m，層底標(biāo)高358 33～382 16m2-2中風(fēng)化泥巖(K1c)以黏土礦物為主，含少許砂質(zhì)，塊狀構(gòu)造；節(jié)理及裂隙不發(fā)育，巖體結(jié)構(gòu)完整，質(zhì)較硬；層厚4 40～5 20m(未揭穿)，層底標(biāo)高353 93～354 28m

表2 巖土層工程地質(zhì)力學(xué)性能指標(biāo)

土層編號(hào)及名稱承載力特征值/kPa飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值/MPa內(nèi)聚力/MPa內(nèi)摩擦角/(°)樁周土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值/kPa樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值/kPa1-2砂質(zhì)粉土(Qal+pl4)120-0 0125--2-1強(qiáng)風(fēng)化泥巖(K1c)260-----2-2中風(fēng)化泥巖(K1c)5002 530 363080800

圖2 巖土工程地質(zhì)剖面圖

1.4 場(chǎng)地水文地質(zhì)條件

根據(jù)含水介質(zhì)及地下水的賦存條件,場(chǎng)地鉆探深度范圍內(nèi)地下水主要類型為松散孔隙水及淺層基巖裂隙水,東河岸邊為潛水。

取水泵房工程場(chǎng)地鄰近東河,水位隨旱季和雨季交替升降,另外在河流下游有一水電站,其放水和蓄水也會(huì)影響河流水位的變化。經(jīng)勘察,水電站蓄水后于東河工程場(chǎng)地部位設(shè)計(jì)洪水位380.30m,正常水位368.50m,最低水位363.00m?？辈炱陂g地下水水位埋深1.20～8.20m。

1.5 結(jié)構(gòu)布置

根據(jù)取水泵房所處地理位置及場(chǎng)地地形地貌特征條件,取水泵房平面布置采用合建式帯隔墻平底板圓形結(jié)構(gòu),立面布置采用上部結(jié)構(gòu)為磚混泵房、下部結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土泵井。取水泵井設(shè)進(jìn)水間與機(jī)組間,由鋼筋混凝土隔墻隔開。鋼筋混凝土泵井的凈內(nèi)徑15.00m,井壁厚度1.00～1.50m,底板厚度1.50m。取水泵房平面見圖3,立剖面見圖4。

取水泵房按Ⅱ等中型規(guī)模設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)洪水重現(xiàn)期為50年。取水泵房的設(shè)計(jì)最高洪水位380.30m,正常取水水位368.50m,最低取水水位363.00m。取水泵房下部結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土泵井頂部設(shè)計(jì)高程382.50m,進(jìn)水間底板地面設(shè)計(jì)高程358.00m,機(jī)組間底板地面設(shè)計(jì)高程360.00m。泵井底板底部設(shè)計(jì)高程356.50m。

圖3 取水泵房平面(單位:m)

圖4 取水泵房立剖面圖(單位:m)

2 取水泵房抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)

2.1 取水泵房抗浮穩(wěn)定方式的確定

取水泵房位于東河南岸坡地,基坑開挖施工、回填后,下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)埋深為9.00～18.00m,具備足夠的抗滑移、抗傾覆能力。但在設(shè)計(jì)最高洪水位的工況下,下部結(jié)構(gòu)浸沒水中的深度達(dá)24.80m,故影響取水泵房穩(wěn)定的主要控制因素是抗浮穩(wěn)定。

取水泵房抗浮穩(wěn)定方式主要有增加自重抗浮穩(wěn)定、配重抗浮穩(wěn)定、嵌固抗浮穩(wěn)定、錨桿錨固抗浮穩(wěn)定等。

采用增加自重抗浮穩(wěn)定方式時(shí),由于設(shè)備重量、使用荷載和安裝荷載不是抗浮穩(wěn)定計(jì)算的有效荷載,故自重的增加主要靠增大井壁和底板重量來達(dá)到目的。而井壁和底板重量的增大,又基于井壁和底板截面尺寸的加大，不僅增加了工程耗材量,而且還增加了泵房的整體體積,使得浮力也相應(yīng)增大。所以自重抗浮穩(wěn)定方式,主要用于不具備其他抗浮條件或自重增加不多就能滿足抗浮穩(wěn)定要求的情況。

采用配重抗浮穩(wěn)定方式時(shí),較常用的配重是加在泵井底板外挑部分的填料或砌體。當(dāng)不影響底部有效操作空間時(shí),也可采用塊石混凝土或其他低等級(jí)混凝土等填料加在泵井內(nèi)部底板上。配重抗浮穩(wěn)定方式是結(jié)合基坑回填施工較常用的一種方式。

嵌固抗浮穩(wěn)定方式,是將泵井的基礎(chǔ)嵌固于完整巖石的基槽內(nèi),利用巖石的抗剪強(qiáng)度達(dá)到抗浮目的,一般適用于基巖較完整且厚度足夠的情形。但采用這種方式,對(duì)巖石基槽的開挖施工及泵井的基礎(chǔ)嵌入工藝有較高要求,施工難度較大,施工質(zhì)量不易控制。

錨桿錨固抗浮穩(wěn)定方式是在位于泵井整個(gè)底板基礎(chǔ)下面的基巖部位,均勻埋設(shè)抗拉拔錨桿,泵井的鋼筋混凝土底板與底板下的穩(wěn)定基巖通過錨桿錨固成整體結(jié)構(gòu),利用錨桿的抗拉拔力提高泵房的抗浮穩(wěn)定。泵房基礎(chǔ)錨桿布置見圖5，錨桿錨固見圖6。

圖5 泵房基礎(chǔ)錨桿布置圖

圖6 錨桿錨固圖

錨桿錨固抗浮在我國(guó)許多地區(qū)已廣泛應(yīng)用[5]。對(duì)地下構(gòu)筑物來講,當(dāng)構(gòu)筑物地下室的自重和覆土不能抵消地下水產(chǎn)生的浮力時(shí),通過設(shè)置垂直抗拉拔錨桿,可以消除地下水浮力產(chǎn)生的不利影響,從而保證地下室的穩(wěn)定和安全,設(shè)置垂直抗拉拔錨桿施工方便,造價(jià)相對(duì)低廉[6]。對(duì)構(gòu)筑物臨水水位較高的情況,在構(gòu)筑物基底設(shè)置抗拉拔錨桿抗浮則更有優(yōu)勢(shì)[7]。錨桿錨固抗浮穩(wěn)定方式比較適用于基巖較完整、巖層較厚的場(chǎng)合,與嵌固抗浮穩(wěn)定方式相比,可充分利用機(jī)械施工條件,施工質(zhì)量容易控制,效率較高[8]。

元壩氣田取水泵房泵井底板底部設(shè)計(jì)高程356.50m,位于2-2中風(fēng)化泥巖(K1c)層,該層飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.53MPa,承載力特征值500.00kPa,基巖堅(jiān)固完整、巖層較厚(鉆探層厚4.40～5.20m)。為了充分利用泵井底板下完整基巖堅(jiān)固、穩(wěn)定的性能,結(jié)合基坑開挖方式,考慮基坑回填料的配重作用,確定泵房的抗浮方式為以設(shè)置抗拉拔錨桿錨固抗浮為主、配重為輔的綜合抗浮穩(wěn)定方式。

2.2 抗拉拔錨桿抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)

2.2.1 計(jì)算公式

抗拉拔錨桿錨固抗浮穩(wěn)定的設(shè)計(jì)目前沒有專門的規(guī)范條文,可參考GB50007-2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(簡(jiǎn)稱GB50007-2011)中“巖石錨桿基礎(chǔ)”部分[9]和《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》(第二版)。取水泵房抗浮穩(wěn)定按式(1)驗(yàn)算:

(1)

式中:∑Gi為抗浮力總和,根據(jù)所采用的抗浮方式確定,kN;F為取水泵房所受浮力,kN;Ksf為抗浮穩(wěn)定性抗力系數(shù),取Ksf=1.05。

取水泵房所受浮力F按式(2)計(jì)算:

F=AH1γw

(2)

式中:A為包括外挑部分的底板面積,m2;H1為底板底面至水面高度,m;γw為水重度，kN/m3,一般取10.00kN/m3。

根據(jù)地形地貌和地質(zhì)特征條件,元壩氣田取水泵房下部結(jié)構(gòu)施工方式采用基坑放坡開挖，布設(shè)抗拉錨桿，澆筑泵井后再回填,泵井筒壁與巖石間由回填料隔開,泵房的抗浮力總和∑Gi不再考慮泵井筒壁與巖石的黏結(jié)力,主要考慮泵房結(jié)構(gòu)自重G1、泵井底板外挑部分及泵井內(nèi)機(jī)組間底板上填料配重G2和錨桿抗拔力G3等因素,即

∑Gi=G1+G2+G3

(3)

當(dāng)取水泵房的結(jié)構(gòu)尺寸確定時(shí),泵房結(jié)構(gòu)自重G1、泵井底板外挑部分及泵井內(nèi)機(jī)組間底板上填料配重G2亦得到相應(yīng)確定。錨桿抗拔力G3取決于錨桿的孔徑、數(shù)量、有效錨固長(zhǎng)度以及灌注水泥砂漿與錨固巖石間的黏結(jié)強(qiáng)度。錨桿抗拔力G3按式(4)計(jì)算:

G3=nP

(4)

式中:n為錨桿數(shù),根;P為單根錨桿抗拔力特征值,kN。

單根錨桿抗拔力特征值P按式(5)計(jì)算:

P≤0.8πd1Lf1

(5)

式中:P為單根錨桿抗拔力特征值,kN;d1為錨桿孔直徑,mm;L為錨桿的有效錨固長(zhǎng)度,mm;f1為砂漿與巖石間的黏結(jié)強(qiáng)度特征值,kN/mm2。

條件許可時(shí),單根錨桿抗拔力P應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)巖石錨桿抗拔試驗(yàn),根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定。資料缺乏時(shí),初步設(shè)計(jì)階段可按式(5)確定,但施工時(shí)應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)巖石錨桿抗拔試驗(yàn)復(fù)核[10]。

砂漿與巖石間的黏結(jié)強(qiáng)度特征值f1可由試驗(yàn)確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí),可根據(jù)GB50007-2011中“砂漿與巖石間的黏結(jié)強(qiáng)度特征值表”[11]查表確定。

2.2.2 計(jì)算結(jié)果

2.2.2.1 取水泵房所受浮力

最高洪水位時(shí),H1=380.30-356.50+1.0=24.80m;泵房圓形底板直徑為19.00m,底板面積A=283.39m2;則取水泵房所受浮力F=AH1γW=70 279.48kN。

2.2.2.2 抗浮力總和

∑Gi=FKsf=73 793.45kN

2.2.2.3 錨桿抗拔力

根據(jù)泵房結(jié)構(gòu)布置圖的設(shè)計(jì)尺寸和工程材質(zhì),求得泵房結(jié)構(gòu)自重G1= 53 863.61kN；泵井底板外挑部分及泵井內(nèi)機(jī)組間底板上填料配重G2=6 253.05kN；錨桿抗拔力G3=∑Gi-G1-G2= 13 676.79kN。

2.2.2.4 泵房抗浮穩(wěn)定計(jì)算成果

泵房抗浮穩(wěn)定計(jì)算成果見表3。

表3 泵房抗浮穩(wěn)定計(jì)算成果

計(jì)算洪水位H1/m底板面積A/m2浮力F/kN結(jié)構(gòu)自重G1/kN配重G2/kN錨桿抗拔力G3/kN抗浮力總和∑Gi/kN抗浮穩(wěn)定抗力系數(shù)Ksf24 80283 3970279 4853863 616253 0513676 7973793 451 05

2.2.3 錨桿計(jì)算

2.2.3.1 單根錨桿抗拔力

抗拉拔錨桿擬在整個(gè)泵井底板范圍內(nèi)采取環(huán)形布置的方式,錨桿間距1.50m,共布置錨桿數(shù)量n為132根。按式(4)求得單根錨桿抗拔力P為:

(6)

2.2.3.2 單根錨桿的截面面積

單根錨桿的截面面積Ag按式(7):

(7)

式中:fy為錨桿的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取0.30kN/mm2;當(dāng)P=103.61kN時(shí),求得Ag為345.37mm2。

錨桿選用HRB335級(jí)鋼筋,錨桿直徑d取22.00mm,單根錨桿截面面積Ag取379.94mm2，錨桿孔孔徑取d1=75.00mm。

2.2.3.3 錨桿有效錨固長(zhǎng)度及錨固深度

由P≤0.8πd1Lf1,當(dāng)取d1=75.00mm,f1=0.3×10-3kN/mm2時(shí),求得錨桿有效錨固長(zhǎng)度L≥1 833.00mm；取錨固深度L1=2 000.00mm。

2.2.3.4 錨桿計(jì)算成果

錨桿計(jì)算成果見表4。

表4 錨桿計(jì)算成果

錨桿數(shù)量n/根單根錨桿抗拔力P/kN錨桿直徑d/mm錨桿孔孔徑d1/mm砂漿與巖石間的黏結(jié)強(qiáng)度特征值f1/(kN·mm-2)錨桿的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy/(kN·mm-2)錨固深度L1/mm132 00103 6122 0075 000 30×10-30 302000 00

2.2.4 錨桿布置

2.2.4.1 錨桿布置原則及構(gòu)造要求

1)場(chǎng)地條件。錨桿錨固場(chǎng)地要求基巖堅(jiān)固完整、巖層較厚,具備施工條件。

2)錨桿布置。錨桿應(yīng)均勻布置在泵房底板下壁板軸線位置或在整個(gè)底板下均勻設(shè)置(圖5)。

3)錨桿桿體形狀及直徑。錨桿一般采用螺紋鋼筋,伸入底板的一端帶彎鉤;錨桿直徑d一般不小于22mm。

4)錨桿錨固深度。錨桿于基巖的錨固深度應(yīng)根據(jù)計(jì)算確定,一般不宜小于1m且不得少于40d;錨桿桿體伸入泵房底板的錨固長(zhǎng)度不小于35d。

5)錨桿孔孔徑與間距。錨桿孔孔徑d1一般為3d且不小于d+50mm;錨桿孔中心距不小于6d1(圖6)。

取水泵房底板錨桿布置見圖7。

2.2.4.2 錨桿一般施工工序

1)錨桿孔的測(cè)放與成孔。根據(jù)控制點(diǎn)和錨桿設(shè)計(jì)布置圖進(jìn)行錨桿孔的孔位測(cè)放及標(biāo)記,按錨桿設(shè)計(jì)孔徑、設(shè)計(jì)錨固深度要求鉆機(jī)成孔。錨桿鉆孔孔位的允許偏差為50 mm,鉆孔傾角的允許偏差為3°。

2)清孔。終孔后利用高壓空氣清除孔內(nèi)余渣,將錨桿孔清理干凈。

3)錨桿制作及置入。按照設(shè)計(jì)要求的材質(zhì)及長(zhǎng)度制作錨桿桿體并做好除銹、除油污處理。清孔完畢后將錨桿垂直插入孔底并固定于錨孔中央。

4)壓力注漿。注漿采用的水泥砂漿強(qiáng)度不宜低于M 30,水灰比宜取0.40～0.45;采用細(xì)石混凝土?xí)r強(qiáng)度不宜低于C 30。注漿管端距孔底的距離不宜大于200 mm,注漿及拔管的過程中注漿管口應(yīng)始終埋入注漿液面內(nèi),并在漿液從孔口溢出且溢出的漿液與注入的漿液濃度相同時(shí)方可停止注漿,注漿后漿液面下降時(shí)應(yīng)在孔口補(bǔ)漿。

2.2.4.3 錨桿檢驗(yàn)要求

2)試驗(yàn)采用分級(jí)加載,荷載加載不得少于8級(jí),試驗(yàn)的最大加載量不應(yīng)少于錨桿設(shè)計(jì)荷載的2倍。

3)將錨桿極限承載力除以安全系數(shù)2為錨桿的抗拔承載力特征值。

4)當(dāng)檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)巖石錨桿的抗拔承載力不滿足設(shè)計(jì)要求時(shí),應(yīng)結(jié)合工程場(chǎng)地地質(zhì)和施工情況綜合分析,必要時(shí)應(yīng)擴(kuò)大檢驗(yàn)數(shù)量并提出處理措施。

5)錨桿檢驗(yàn)其余要求見GB 50007-2011附錄M。

3 結(jié)論

1)河岸式取水泵房的抗浮穩(wěn)定設(shè)計(jì)是泵房設(shè)計(jì)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。當(dāng)泵房尺寸較大,水位較高時(shí),泵房的抗浮穩(wěn)定往往是設(shè)計(jì)的主要控制因素。

2)錨桿錨固抗浮穩(wěn)定方式的工程特點(diǎn)和作用機(jī)理。在位于泵井整個(gè)底板基礎(chǔ)下面的基巖部位,均勻埋設(shè)抗拉拔錨桿,泵井的鋼筋混凝土底板與底板下的穩(wěn)定基巖通過錨桿錨固成整體結(jié)構(gòu),利用錨桿的抗拉拔力提高泵房的抗浮穩(wěn)定。

3)錨桿錨固抗浮穩(wěn)定方式的適用場(chǎng)地。比較適用于構(gòu)筑物臨水面水位較高或構(gòu)筑物地下室的地下水位較高的情況;對(duì)基坑基底巖土條件來講,適用于基巖較完整、堅(jiān)固且?guī)r層較厚的場(chǎng)地。

4)抗拉拔錨桿抗浮穩(wěn)定的主要設(shè)計(jì)要點(diǎn)。首先,確定泵房所受浮力、所需的總抗浮力以及錨桿抗拔力;其次,確定單根錨桿抗拔力、單根錨桿的直徑和截面面積;再次,確定單根錨桿孔徑和錨桿有效錨固長(zhǎng)度。條件許可時(shí),單根錨桿抗拔力應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)巖石錨桿抗拔試驗(yàn),根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定。

5)錨桿施工完成后,應(yīng)按照GB 50007-2011中“檢驗(yàn)與監(jiān)測(cè)”章節(jié)的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行錨桿抗拔承載力試驗(yàn)檢驗(yàn)。

[1] 袁 鵬,高振中,楊桂明.元壩氣田取水泵站成功受電[EB/OL].[2014-06-16].http://www.sinopecnews.com.cn/news/content/2014-06/16/content_1418562.shtml. Yuan Peng,Gao Zhenzhong,Yang Guiming.Yuanba Gas Field Water Intake Pump-station Has Been Energized Successfully [EB/OL].[2014-06-16].http://www.sinopecnews.com.cn/news/content/2014-06/16/content_1418562.shtml.

[2] 《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》編委會(huì).給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].2版.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2007：1087-1090. Editorial Board of Design Manual for Water Supply and Drainage Engineering.Design Manual for Water Supply and Drainage [M].2nd ed.Beijing:China Architecture & Building Press,2007：1087-1090.

[3] 朱 榮,林棟梁,魏學(xué)英.元壩凈化廠取水泵房主體成功封頂[EB/OL].[2013-08-15].http://www.sinopecnews.com.cn/b2b/content/2013-08/15/content_1326802.shtml.Zhu Rong,Lin Dongliang,Wei Xueying.Yuanba Purification Plant Water Intake Pump-house Has Been Completed Successfully [EB/OL].[2013-08-15].http://www.sinopecnews.com.cn/b2b/content/2013-08/15/content_1326802.shtml.

[4] GB 50265-2010,泵站設(shè)計(jì)規(guī)范[S]. GB 50265-2010,Design Code for Pumping Station[S].

[5] 張明義,張 健,劉俊偉,等.中風(fēng)化花崗巖中抗浮錨桿的試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(增刊):2741-2746. Zhang Mingyi,Zhang Jian,Liu Junwei,et al.Experimental Investigation on Anti-floating Anchor in Moderately Weathered Granite[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2008,27(Suppl):2741-2746.

[6] 張 燕,高 鵬,陳 聰.抗浮錨桿在某工程中的應(yīng)用[J].青島理工大學(xué)學(xué)報(bào),2007,28(6):132-135. Zhang Yan,Gao Peng,Chen Cong.Application of Anti-floating Anchor in an Engineering[J].Journal of Qingdao Technological University,2007,28(6):132-135.

[7] 譚孟云,宋曉萍.抗浮巖石錨桿在某工程中的施工實(shí)踐[J].中國(guó)勘察設(shè)計(jì),2005,21(11):50-51. Tan Mengyun,Song Xiaoping.The Construction Practice of Anti-floating Rock Bolt in an Engineering[J].China Investigation & Design,2005,21(11):50-51.

[8] 陳后中.巖石錨桿在基坑抗浮中的應(yīng)用[J].城市建筑,2013,10(22):157-158. Chen Houzhong.Application of Rock Bolt in Foundation Pit Anti Floating[J].Urbanism and Architecture,2013,10(22):157-158.

[9] 蔡耿民.抗浮錨桿設(shè)計(jì)與施工質(zhì)量控制[J].城市建設(shè),2010,3(11):158-159. Cai Gengmin.Design and Construction Quality Control for Anti-floating Anchor [J].China City Construction,2010,3(11):158-159.

[10] 國(guó)振喜,曲昭嘉.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)手冊(cè) [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2008：1059-1060. Guo Zhenxi,Qu Zhaojia.Design Manual for Building Foundation[M].Beijing:China Machine Press,2008：1059-1060.

[11] GB 50007-2011,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]. GB 50007-2011,Code for Design of Building Foundation[S].

2014-12-21

徐喜林(1964-),男,河南林縣人,高級(jí)工程師,本科,主要從事水利、道橋、市政、油氣田地面工程設(shè)計(jì)工作。

10.3969/j.issn.1006-5539.2015.04.019