周建偉/寶山鋼鐵股份有限公司電廠

朱紅兵*/上海寶鋼節(jié)能環(huán)保技術(shù)有限公司

中速磨煤機(jī)正壓直吹式熱一次風(fēng)機(jī)擴(kuò)容試驗與變型改造

周建偉/寶山鋼鐵股份有限公司電廠

朱紅兵*/上海寶鋼節(jié)能環(huán)保技術(shù)有限公司

0 引言

華東某電廠1，2號350MW發(fā)電機(jī)組鍋爐的煤粉制備是采用正壓熱一次風(fēng)機(jī)直吹式系統(tǒng)，每臺配有5臺RP783型中速碗式磨煤機(jī)。供制粉系統(tǒng)用的風(fēng)量來自回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器出口的熱風(fēng)（320℃～340℃）和送風(fēng)機(jī)出口的壓力冷風(fēng)混合之后進(jìn)入一次風(fēng)機(jī)，再由一次風(fēng)機(jī)增壓后，送入磨煤機(jī)。

由于是鋼鐵企業(yè)的自備電廠，發(fā)電機(jī)組鍋爐燃燒設(shè)計考慮混燒一定比例的高爐煤氣，所以制粉系統(tǒng)不設(shè)備用。只有在全燒煤帶額定負(fù)荷的情況下，五臺磨煤機(jī)才會同時運(yùn)行。隨著企業(yè)發(fā)展，電廠擴(kuò)建了全燒高爐煤氣的新機(jī)組，1，2號機(jī)組幾乎沒有多余的高爐煤氣可以混燒，因此原無備用容量的制粉系統(tǒng)已經(jīng)無法滿足機(jī)組滿發(fā)的要求，嚴(yán)重制約了電廠的經(jīng)濟(jì)效益，急需對制粉系統(tǒng)和與之配套的熱一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行擴(kuò)容改造。具體方案為：將原額定制粉量為36.5t/h的RP783磨煤機(jī)升級為額定制粉量為48.1t/h的HP863的同時，根據(jù)系統(tǒng)工藝需求對原熱一次風(fēng)機(jī)作相應(yīng)的擴(kuò)容改造[1]。

1 原熱一次風(fēng)機(jī)性能測試及擴(kuò)容參數(shù)的確定

1.1 磨煤機(jī)RP783和HP863技術(shù)參數(shù)

原RP783磨煤機(jī)和擴(kuò)容后的HP863磨煤機(jī)技術(shù)參數(shù)對比見表1。

表1 磨煤機(jī)擴(kuò)容前后技術(shù)參數(shù)比較表

1.2 熱一次風(fēng)機(jī)的選型考慮[2]

①風(fēng)機(jī)基本風(fēng)量按設(shè)計煤種計算，為每臺磨煤機(jī)在計算出力時的一次風(fēng)量減去每臺磨煤機(jī)的密封風(fēng)量；

②風(fēng)量裕量不低于5％，另加溫度裕量按燃煤水分的上限選用；

③風(fēng)壓裕量不低于10％，計算壓頭為制粉系統(tǒng)總阻力、風(fēng)機(jī)進(jìn)口前管道阻力和風(fēng)機(jī)出口至磨煤機(jī)的管道阻力之和；

④熱風(fēng)中會有少量細(xì)灰，要考慮葉輪葉片防磨措施；

⑤高溫風(fēng)機(jī)在結(jié)構(gòu)設(shè)計和材料選擇方面，必須滿足強(qiáng)度及剛度要求。

1.3 磨煤機(jī)擴(kuò)容設(shè)計性能參數(shù)（每臺磨煤機(jī)）擴(kuò)容后磨煤機(jī)的設(shè)計性能參數(shù)見表2。

表2 擴(kuò)容后磨煤機(jī)設(shè)計性能參數(shù)表

1.4 原熱一次風(fēng)機(jī)性能測試

設(shè)備投產(chǎn)初期煤質(zhì)熱值高，熱一次風(fēng)機(jī)設(shè)計裕量較大，因此風(fēng)機(jī)運(yùn)行經(jīng)常處于低效區(qū)。鑒于本次改造對熱一次風(fēng)機(jī)性能進(jìn)行提升，從經(jīng)濟(jì)性和安全性方面綜合考慮，計劃先進(jìn)行熱態(tài)性能試驗，充分挖掘現(xiàn)有熱一次風(fēng)機(jī)的性能潛力，是否能夠滿足改造后的性能要求，或觀察現(xiàn)有熱一次風(fēng)機(jī)性能與改造后預(yù)期性能的差距?？紤]到原350kW的電機(jī)在風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門開度為50％左右時，已經(jīng)接近額定電流，特將其中兩臺熱一次風(fēng)機(jī)的電機(jī)容量由350kW更換為500kW，進(jìn)行熱態(tài)性能測試，實測數(shù)據(jù)見表3。

表3 原熱一次風(fēng)機(jī)實測性能參數(shù)表

依據(jù)三菱重工原給定條件，風(fēng)機(jī)進(jìn)口全壓應(yīng)為1 540Pa（正壓），風(fēng)機(jī)出口全壓只要達(dá)到10kPa，即風(fēng)機(jī)全壓升為8 460Pa時，即可以克服磨煤機(jī)在滿負(fù)荷時的管網(wǎng)阻力。從表3數(shù)據(jù)可以看出，在電機(jī)容量擴(kuò)容后，將風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門打到全開位置時，風(fēng)機(jī)容積流量得到釋放，但磨煤機(jī)的出力沒有得到有效提升。通過本次測試和試驗發(fā)現(xiàn)，風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力的實際數(shù)據(jù)和廠家給定條件是完全不同的，可以說是完全相反，在-1 525～-532Pa之間，均值為-1 000Pa，見圖1。這對于風(fēng)機(jī)出口壓力的影響是非常明顯的，如在本次測試過程中，一次風(fēng)機(jī)在磨煤機(jī)制粉量調(diào)到32t/h時，風(fēng)機(jī)壓力升已達(dá)到1 0047Pa，超過事先計算的9 620Pa，但由于風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力為-1 447Pa，風(fēng)機(jī)出口壓力只有8 600Pa左右，與要求的10kPa存在差距，這就影響了磨煤機(jī)制粉能力的發(fā)揮。

圖1 熱一次風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力分布圖

造成風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力為負(fù)值的主要原因：廠家給定的設(shè)計值是在熱風(fēng)溫度為326℃，在風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門全開的情況下計算。而實際運(yùn)行時，一次風(fēng)溫多數(shù)情況下低于326℃，由于密度增大，而在磨煤機(jī)負(fù)荷確定的前提下質(zhì)量流量則是恒定值，這就必須減小風(fēng)機(jī)的體積流量，這樣就導(dǎo)致對阻力影響較大的風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門開度一般在20％～60％之間變化，所以風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力偏差較大。同時，一次風(fēng)機(jī)進(jìn)口風(fēng)壓應(yīng)低于風(fēng)箱爐膛差壓的正壓側(cè)，所以風(fēng)機(jī)進(jìn)口設(shè)計壓力值定在1 540Pa是不合實際的，也與實際測試情況不符。這點對于后續(xù)擴(kuò)容改造確定風(fēng)機(jī)性能參數(shù)很有價值[3]。

1.5 一次風(fēng)機(jī)改造前后的設(shè)計參數(shù)

根據(jù)擴(kuò)容后磨煤機(jī)的設(shè)計技術(shù)參數(shù)要求以及對原熱一次風(fēng)機(jī)性能測試數(shù)據(jù)的分析，可以確定出改造后的熱一次風(fēng)機(jī)設(shè)計參數(shù)，見表4。

表4 擴(kuò)容前后的設(shè)計參數(shù)對比表

2 一次風(fēng)機(jī)葉輪擴(kuò)容設(shè)計

基于以上的試驗結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)原熱一次風(fēng)機(jī)的性能與改造后的性能差距并不大，主要是對熱一次風(fēng)機(jī)的管網(wǎng)阻力特性有了重新認(rèn)識。如果重新設(shè)計熱一次風(fēng)機(jī)，則需要氣動計算、模型試驗、工藝設(shè)計、模具制造等一系列復(fù)雜過程，成本高、周期長。為解決這一困難，本文提出了熱一次風(fēng)機(jī)變型設(shè)計方法，僅改變原有一次風(fēng)機(jī)的部分幾何參數(shù)即可滿足設(shè)計要求。變型設(shè)計有以下優(yōu)點：

1）有試驗數(shù)據(jù)和實際產(chǎn)品為依據(jù)，設(shè)計計算可靠，不必進(jìn)行模型試驗；

2）以盡可能少和盡可能簡單的變型來滿足生產(chǎn)實際要求，可以利用現(xiàn)有的圖紙資料和模具工裝，降低成本，縮短設(shè)計制造周期。

2.1 風(fēng)機(jī)相似設(shè)計擴(kuò)容

根據(jù)流體機(jī)械變型設(shè)計相似法則可以計算出（針對平直前盤型式的葉輪）：對應(yīng)改造前后TB點設(shè)計流量增加幅度，葉輪直徑變化幅度在10％左右；對應(yīng)改造前后TB點設(shè)計全壓增加幅度，葉輪直徑增加幅度在17.6％左右[4]。

考慮到中速碗式磨煤機(jī)長期穩(wěn)定運(yùn)行最大出力在銘牌出力的80％為佳，即制粉量為38t/h左右，因此本次擴(kuò)容采用BMCR參數(shù)作為風(fēng)機(jī)TB點考慮，以確保風(fēng)機(jī)在各負(fù)荷工況下可運(yùn)行在高效率區(qū)間。

根據(jù)BMCR點的性能參數(shù)計算風(fēng)機(jī)比轉(zhuǎn)速，將BMCR點的全壓換算到20℃時的壓力pt(20)：

式中，QBMCR為BMCR時的風(fēng)機(jī)進(jìn)口容積流量；Kp為壓縮空氣系數(shù)，Kp=0.963 47；n為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，n= 1 480r/min。

比轉(zhuǎn)速ns表征了風(fēng)機(jī)的流量、全壓和轉(zhuǎn)速之間的綜合特征，兩個相似的風(fēng)機(jī)其比轉(zhuǎn)速必然相等。從現(xiàn)有的性能優(yōu)良、高效通風(fēng)機(jī)模型中找到和擴(kuò)容風(fēng)機(jī)比轉(zhuǎn)速基本相等的模型風(fēng)機(jī)進(jìn)行模化設(shè)計。經(jīng)過比對和篩選，選擇6-25系列高效風(fēng)機(jī)進(jìn)行設(shè)計，并經(jīng)過現(xiàn)場測量，現(xiàn)有的風(fēng)機(jī)機(jī)殼型線與6-25模型風(fēng)機(jī)的蝸殼型線基本一致。因此在利用現(xiàn)有風(fēng)機(jī)機(jī)殼的基礎(chǔ)上，按6-25模型風(fēng)機(jī)進(jìn)行葉輪變型設(shè)計是可行的。對照無因次特性曲線，在最高效率點下，流量系數(shù)0.04，壓力系數(shù)，功率系數(shù)效率η=83.8％。

根據(jù)流量計算風(fēng)機(jī)葉輪直徑D2q：

根據(jù)壓力計算風(fēng)機(jī)葉輪直徑D2p：

兩式計算結(jié)果基本一致，如取滿足壓力的計算數(shù)值，則設(shè)計葉輪的直徑為2.08m，為了兼顧極限熱風(fēng)溫度330℃下的風(fēng)機(jī)壓力，葉輪直徑最終考慮選取2.305m。

風(fēng)機(jī)計算軸功率Nsh：（TB點工況）

當(dāng)變型量控制在一定范圍內(nèi)時，可以認(rèn)為設(shè)計點的效率近似不變。

式中，ηin為全壓內(nèi)效率；ηme為機(jī)械效率。

2.2 改造后的風(fēng)機(jī)性能驗算[5]

根據(jù)設(shè)計圖紙，可得葉輪優(yōu)化設(shè)計后的葉片出口安裝角β2A=52°。

葉片出口截面收縮系數(shù)τ2：

式中，Z為葉片數(shù)，11片與原設(shè)計一致；δ2為葉片在出口處的垂直厚度。

此時風(fēng)量按Q＝29.02m3/s代入，求得氣流離開葉片前的子午速度C2r：

式中，b2葉片出口寬度。

葉輪外圓周牽連速度u2:

環(huán)流系數(shù)為K：

則風(fēng)機(jī)全壓頭pt：

驗算結(jié)果，所設(shè)計改造的葉輪在風(fēng)量Q＝29.02m3/s下，全壓升p＝15 884Pa，與所要求的BMCR點的風(fēng)機(jī)性能相比具有一定的富裕量。若以TB點的風(fēng)量Q=35.88m3/s和密度0.586kg/m3代入計算，風(fēng)機(jī)全壓頭則為13 191Pa，大于TB點的要求風(fēng)壓12 100Pa。葉輪氣動結(jié)構(gòu)設(shè)計滿足磨煤機(jī)運(yùn)行風(fēng)量要求。

2.3 改進(jìn)前后的葉輪結(jié)構(gòu)設(shè)計

改造前后葉輪結(jié)構(gòu)圖見圖2。

圖2 改造前后葉輪結(jié)構(gòu)對比圖

結(jié)構(gòu)差異分析：

風(fēng)機(jī)變形設(shè)計中，葉片型式、葉片進(jìn)出口角、進(jìn)口加速系數(shù)、葉輪出口寬度與葉輪直徑比值b2/ D2、葉片數(shù)、葉輪外徑等結(jié)構(gòu)參數(shù)對風(fēng)機(jī)氣動性能的影響比較大。據(jù)此，可在CFD模擬計算的基礎(chǔ)上對結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，見圖3，滿足BMCR工況下的風(fēng)量風(fēng)壓，又兼顧極限溫度下的壓力和流量要求，風(fēng)機(jī)富裕量不至過大，從而得到與設(shè)計性能吻合度高的風(fēng)機(jī)模型[6]。

圖3 改造后熱一次風(fēng)機(jī)回轉(zhuǎn)面流線分布圖

2.3.1 對于葉片型式的選擇

因機(jī)翼型葉片的流動效率較高，所以本次改造葉片仍采用機(jī)翼型葉片。但考慮到低比轉(zhuǎn)速葉輪葉片進(jìn)口的流道比較窄，機(jī)翼型葉片進(jìn)口會加重氣流堵塞現(xiàn)象，因此，在改造設(shè)計中，將機(jī)翼型葉片的中空度適當(dāng)減小，使得機(jī)翼型葉片顯得薄一些，減少葉道內(nèi)的擴(kuò)壓損失[7]。

2.3.2 葉片出口安裝角的選取

一般后向葉輪的反作用度比較高，葉輪出口的擴(kuò)壓流動損失比較小。但在大流量時，葉輪出口絕對流動的氣流角增大，大角度的氣流沖入蝸殼，引起分離，而數(shù)值模擬又不能模擬這種大的分離，所以在改造設(shè)計中，設(shè)法使葉片出口角調(diào)整到后向高效風(fēng)機(jī)常用的45°～52°，這樣對于兼顧流量和全壓是有利的選擇。

2.3.3 葉片進(jìn)口安裝角的確定

葉片進(jìn)口安裝角β1A的選取一般根據(jù)平均相對速度w1最小的原則來確定。對于高效離心風(fēng)機(jī)一般在30°～40°之間，模擬計算表明該類型的葉輪β1A調(diào)整到32°比較合理。同時，葉輪進(jìn)口氣流采用加速運(yùn)動，進(jìn)口加速系數(shù)ζ選用1.42，因為低比轉(zhuǎn)速葉輪比較窄，氣流由軸向轉(zhuǎn)向徑向的過程中，曲率較大，采用加速運(yùn)動可以有效減輕拐彎處的邊界層分離。

2.3.4 葉輪出口寬度與葉輪直徑比值b2/D2的選取

一般后向葉輪的反作用度比較高，葉輪出口的擴(kuò)壓流動損失比較小，可以適當(dāng)減小出口寬度，以使流量曲線向小流量區(qū)移動。6-25系列模型風(fēng)機(jī)該值為0.065 2，而現(xiàn)場實物舊葉輪該值為0.094，在優(yōu)化設(shè)計中結(jié)合兩方面的數(shù)據(jù)，修改到0.089 8。

2.3.5 熱一次風(fēng)機(jī)的葉輪強(qiáng)度保證

改造后的葉輪外徑圓周線速度為178.6m/s，同時，葉輪最高工作溫度約300℃，因此必須十分重視[8]運(yùn)行的可靠性。這種大型葉輪母材一般選用高強(qiáng)度合金鋼，本設(shè)計改造葉輪采用Q460C作為母材。葉輪設(shè)計結(jié)構(gòu)示意圖見圖4。

圖4 改造后熱一次風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖

葉輪在制作過程中突出強(qiáng)調(diào)兩點[9]：

①在焊接時母材必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度必須嚴(yán)格控制在100～120℃的范圍內(nèi)，方可保證焊接質(zhì)量；

②葉輪結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，而且不規(guī)則，焊接應(yīng)力比較集中。因此，在強(qiáng)度安全系數(shù)足夠的前提下，必須確定合適的葉輪熱處理工藝，避免應(yīng)力集中。本葉輪采用的焊接退火工藝如下。

初始加溫時以≤120℃每小時的速度開始升溫，當(dāng)溫度達(dá)到300℃時保溫兩小時消氫；保溫結(jié)束后繼續(xù)以≤120℃每小時的速度升溫，直到580℃±10℃；當(dāng)達(dá)到580℃±10℃時，保溫3～4小時，然后隨爐冷卻到200℃后出爐空冷。

3 改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)現(xiàn)場實際性能驗證

1）一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)

將擴(kuò)容改進(jìn)設(shè)計后的轉(zhuǎn)子組安裝就位后，對熱一次風(fēng)機(jī)的實際運(yùn)行性能進(jìn)行了測試。將磨煤機(jī)制粉出力調(diào)整到37.65t/h，得到熱一次風(fēng)機(jī)的實際運(yùn)行性能數(shù)據(jù)，見表5。

表5 擴(kuò)容后的熱一次風(fēng)機(jī)實際運(yùn)行性能表

HP863磨煤機(jī)通風(fēng)量48～72t/h。(根據(jù)給煤率大小及磨煤機(jī)出力情況，最大出力下的風(fēng)煤比為1.5kg風(fēng)量每kg煤)。試驗階段的磨煤機(jī)風(fēng)煤比為1.81kg風(fēng)量每kg煤，風(fēng)量已大于磨煤機(jī)正常運(yùn)行值。當(dāng)磨煤機(jī)出口輸粉管道由Φ480×10放粗到Φ510×10，系統(tǒng)阻力還會降低。

2）一次風(fēng)機(jī)全壓效率為80.25％。

3）密封風(fēng)機(jī)出口靜壓為10.88kPa，與一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓之差為0.90kPa，低于“密封風(fēng)／磨煤機(jī)風(fēng)室”之間的差壓1.3kPa報警值，限制了磨煤機(jī)出力。

4）進(jìn)口導(dǎo)葉開度為75.22％，電動機(jī)電流53.39A，風(fēng)機(jī)已處于滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)。

4 結(jié)束語

經(jīng)對制粉系統(tǒng)的擴(kuò)容后，熱一次風(fēng)機(jī)容量參數(shù)的合理選擇，對現(xiàn)有的熱一次風(fēng)機(jī)葉輪按相似準(zhǔn)則進(jìn)行變型設(shè)計，實測證明改造后的熱一次風(fēng)機(jī)完全滿足擴(kuò)容后的磨煤機(jī)出力要求。但必須指出的是，HP863磨煤機(jī)設(shè)計規(guī)范中，最大通風(fēng)阻力為5kPa，如果加上輸粉管道等阻力，正常運(yùn)行情況下，磨煤機(jī)風(fēng)室風(fēng)壓通常不會超過8kPa。

實測一次風(fēng)機(jī)的出口平均風(fēng)壓為9.98kPa，雖與設(shè)計值10kPa比較吻合，但后續(xù)可以對輸粉管道進(jìn)行綜合改造，進(jìn)一步降低系統(tǒng)阻力，配合風(fēng)機(jī)變頻節(jié)能改造，有望進(jìn)一步降低風(fēng)機(jī)系統(tǒng)電耗。

[1]趙仲琥.火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設(shè)計和計算方法[M].中國電力出版社，1998.

[2]王佩文.火力發(fā)電廠設(shè)備手冊第一冊鍋爐及煙風(fēng)系統(tǒng)設(shè)備[M].中國電力出版社，1998.

[3]肖凌濤，李軍，周學(xué)忠.中速磨煤機(jī)入口一次風(fēng)量測量誤差的處理[J].熱力發(fā)電，2002（4）:17-18.

[4]商景泰.通風(fēng)機(jī)實用技術(shù)手冊[M].機(jī)械工業(yè)出版社，2005.

[5]成心德.離心通風(fēng)機(jī)[M].化學(xué)工業(yè)出版社，2006.

[6]李磊，李曉寬，李嵩，等.小比轉(zhuǎn)數(shù)離心風(fēng)機(jī)氣動設(shè)計流量的選擇[J].風(fēng)機(jī)技術(shù)，2010（12）:17-19.

[7]劉強(qiáng)，李嵩.對后向離心風(fēng)機(jī)圓弧葉片的新認(rèn)識[J].風(fēng)機(jī)技術(shù)，2012（1）:40-43.

[8]劉家鈺.電站風(fēng)機(jī)改造與可靠性分析[M].中國電力出版社，2002.

[9]胡志忠.鋼及其熱處理曲線手冊[M].國防工業(yè)出版社，1986.

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華東某電廠1，2號機(jī)組發(fā)電容量為350MW，鍋爐制粉系統(tǒng)原設(shè)計5臺RP783中速磨煤機(jī)，系統(tǒng)布置為熱一次風(fēng)機(jī)正壓直吹系統(tǒng)。因?qū)嶋H燃燒的煤炭熱值比設(shè)計值低許多，5臺RP783磨煤機(jī)難以滿足機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，電廠考慮制粉系統(tǒng)擴(kuò)容改造以滿足機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行要求，將磨煤機(jī)型號RP783改造成HP863，對原熱一次風(fēng)機(jī)性能進(jìn)行提升。經(jīng)過對熱一次風(fēng)機(jī)性能分析研究，按風(fēng)機(jī)相似理論對原葉輪進(jìn)行變型擴(kuò)容設(shè)計，滿足了HP863磨煤機(jī)制粉出力的要求。

相似理論；變型設(shè)計；熱一次風(fēng)機(jī)；擴(kuò)容改造；磨煤機(jī)

The Variant Trans formation and Enlargement Test Basedon Similarity Theory for Hot Primary Fan

Zhou Jianwei/Power Plant of Baoshan Iron＆amp;Steel Co.,Ltd.
Zhu Hongbing/Shanghai Baosteel Energy Saving Technology Co.,Ltd.
Chen Zenghong/Shanghai Minghua Power Engineering Co.,Ltd.
ShiLide/Shanghai Baosteel Technology Service Co.,Ltd.
Cui Hengbing/Jiang Su Jin Tong Ling Fluid Machinery Technology Co.,Ltd.

similarity theory;variant design;hot primary air fan;enlargement modification;mill

TH432;TK05

A

1006-8155（2015）02-0085-07

10.16492/j.fjjs.2015.02.151

*本文其他作者：陳增宏/上海明華電力技術(shù)工程有限公司；石利德/上海寶鋼工業(yè)技術(shù)服務(wù)有限公司；崔恒兵/江蘇金通靈流體機(jī)械科技股份有限公司

2014-11-25上海201900

Abstract:The power generation capacity in No.1＆amp;2 units in a Power Plant of East China is 350MW.The boiler pulverizing system consists of 5 sets of RP783 medium speed mill originally,and the system is arranged with positive pressure hot primary air conveying.Because of the low calorific value of coal comparing the design value,it can't meet the full load operation of the unit in fact.So the upgrading of coal pulverizing system is necessary so as to meet the requirements of full load operation of the unit by replacing RP783 into HP863 mill and to improve the fan performance. Through the analysis and study of the fan performance,it is to modify the impeller according to the variant enlargement design and calculation based on similarity theory so as to meet the requirements of HP863 coal mill output.