賀 飛 李 坤
(江蘇沙鋼集團有限公司原料燒結廠 江蘇張家港 215625)
在鋼鐵企業(yè)中,燒結工序能耗僅次于煉鐵工序,占總能耗的9%~12%,節(jié)能潛力很大。在燒結礦生產過程中,燒結礦冷卻機冷卻過程中排出的低溫煙氣占燒結礦燒成系統(tǒng)熱耗量的30%左右。如果將冷卻產生的大量低溫煙氣余熱進行回收,必將提高燒結礦生產過程的能源利用率,降低工序能耗。沙鋼集團原料燒結6號、7號360m2的燒結機配備兩套余熱回收系統(tǒng),從2009年投產以來余熱回收蒸汽產量一直沒有達到設計要求,2012年平均產氣量在18t/h。當下,鋼鐵企業(yè)盈利面臨嚴峻考驗,挖掘潛能,節(jié)能降耗一直是公司的工作重點,為了降低燒結工序能耗,提高效益,2012年6月份開始,對6號、7號燒結余熱回收系統(tǒng)進行拆除改造,同時對環(huán)冷機的密封進行改進,2013年5月份兩臺余熱回收系統(tǒng)改造完成。改造后,蒸汽產量大幅提升,產生良好的經濟效益。
沙鋼6號、7號燒結機均為360m2燒結機,環(huán)冷機面積均為415m2,配有5臺冷卻風機,每臺風機風量為48.4萬m3/h。燒結環(huán)冷機處理量620t/h熱燒結礦,冷卻時間最長80min,料層厚度1500mm,燒結礦平均入料溫度600~700℃,出料溫度120℃。主抽大煙道風量為2.4萬m3/min,風溫180~190℃。
1)原先鍋爐蒸汽產量達不到設計要求,其原因有:
(1)煙氣系統(tǒng)采用強制循環(huán)方式雖然能提高環(huán)冷鼓風溫度約20℃~30℃左右,但因風機進、出口風量不變,而風機出口至環(huán)冷臺車下部鼓風時漏風,造成臺車上部吸風罩進入大量的“野風”,進出風機風量不匹配,從而降低了吸口風溫度。
(2)系統(tǒng)采用除塵設備會造成大量的熱損失。
(3)因鍋爐設計參數(shù)不合理,即入口設計溫度偏高等,使得鍋爐換熱面積小。
(4)吸風罩位置所點位置不合理,且風罩入口較小。
2)采用2500kW同步電動機,功率大,利用率低,致使系統(tǒng)能耗太高。
1)改造前,從環(huán)冷機過來的一段高溫煙氣經過多管除塵器引至鍋爐煙氣進口,然后依次通過過熱器段、中壓蒸汽發(fā)生器Ⅰ段、中壓蒸汽發(fā)生器Ⅱ段、中壓省煤器段、低壓蒸發(fā)器段、水預熱器段,降至120±10℃后排出鍋爐。再經鍋爐出口引風機循環(huán)至環(huán)冷機一段風箱。見煙氣系統(tǒng)工藝流程圖1。
圖1 改造前煙氣系統(tǒng)工藝流程
2)改造后,從環(huán)冷機過來的一段高溫煙氣引至鍋爐煙氣進口,經過中壓過熱器后與環(huán)冷機二段煙氣混合,然后依次通過中壓蒸汽發(fā)生器段、中壓省煤器段、低壓蒸發(fā)器段、給加熱器段,降至155±10℃后,經鍋爐出口設的鍋爐引風機,將與鍋爐換熱后的環(huán)冷廢氣排出。見煙氣系統(tǒng)工藝流程圖2。
改造前后設計技術參數(shù)見表1。
圖2 改造后煙氣系統(tǒng)工藝流程
表1 改造前后技術參數(shù)
1)采用成熟的密封技術;環(huán)冷機上部密封采用柔性鋼刷密封,由于鋼刷部分長期與臺車攔板接觸,會產生一定的磨損,鋼刷整體上部設有調整裝置,可隨時調整鋼刷的高度。煙罩端部也采用柔性鋼刷密封,當燒結料通過鋼刷時,鋼刷帶有柔性,可防止冷風竄入。下部采用柔性鋼刷密封+耐高溫橡膠雙重密封形式。
2)合理的罩殼形式、吸風口數(shù)量及氣流速度;利用數(shù)字化模擬優(yōu)化配風技術,選擇合理的罩殼形式及吸風口數(shù)量,使流場分布更合理、阻損更小,從而降低引風機的全壓達到節(jié)能的效果。過大的顆粒在進入余熱鍋爐之前已經完成重力沉降,主要由于采用了合理的氣流速度、合理的煙罩形式、合理的引風管高度等手段。
3)煙罩保溫技術;煙罩、煙囪及熱風管道設置外保溫,以減少輻射熱損失和對流熱損失。
4)動態(tài)跟蹤技術;引風機采用變頻風機,實現(xiàn)動態(tài)跟蹤達到能量回收最大化。
表2 改造前后指標對比
通過整個系統(tǒng)的技術改造和環(huán)冷機密封的改進,6號、7號36 0 m2的燒結余熱回收蒸汽產量大幅提升,具體參數(shù)見表2。
沙鋼6號、7號360m2燒結余熱回收系統(tǒng)通過整體拆除改造,優(yōu)化設備設計參數(shù),加強環(huán)冷機密封效果。燒結余熱蒸汽產量大幅提升。蒸汽產量最高達到41t/h,為企業(yè)節(jié)能降耗做出貢獻。
[1]閆為群.燒結余熱回收利用探討[J].河南冶金,2007,Vol.15(3).
[2]賈勇.濟鋼燒結余熱回收的現(xiàn)狀和前景[J].南方金屬,2011(3).