李俊梅+唐彥東+劉歡

摘要：文章闡述了熱電廠提高除氧器入口給水溫度的必要性，對熱電廠冷渣機(jī)回水管道技術(shù)改造進(jìn)行了分析論述，改造后的系統(tǒng)應(yīng)用效果良好，各項指標(biāo)均優(yōu)于改造前指標(biāo)，機(jī)組回?zé)嵝侍岣?，緩解了給水管道振動，機(jī)組冷源損失降低，具有較好的應(yīng)用價值，并且符合能源的高質(zhì)高用的原則和理念。

關(guān)鍵詞：回水管道；冷渣機(jī)；回?zé)嵯到y(tǒng)；含氧量；系統(tǒng)優(yōu)化

中圖分類號：TK227 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）25-0026-02

1 概述

中鹽吉蘭泰熱電廠為兩臺CKZ135-13.24/535/535-1.2型空冷機(jī)組配套兩臺UG-480/13.7-M型循環(huán)流化床鍋爐單元機(jī)組。凝結(jié)水經(jīng)過六級回?zé)嵯到y(tǒng)后送往鍋爐?；?zé)嵯到y(tǒng)是利用汽輪機(jī)抽汽加熱鍋爐給水的裝置系統(tǒng)，可以提高熱電廠熱力循環(huán)效率。鍋爐除渣系統(tǒng)采用干式排渣，爐渣在滾筒冷渣機(jī)內(nèi)，熱量由凝結(jié)水交換吸收，從而達(dá)到冷卻爐渣回收熱量、提升凝結(jié)水溫度的目的。

在機(jī)組設(shè)計初期，熱電廠凝結(jié)水經(jīng)過除氧器水位調(diào)節(jié)閥后分兩路進(jìn)入除氧器，一路由1#、2#、3#低壓加熱器加熱升溫后進(jìn)入除氧器，另一路經(jīng)鍋爐4臺冷渣機(jī)后接入3#低壓加熱器出口管道進(jìn)入除氧器?；?zé)嵯到y(tǒng)分為六段抽汽，一段至六段抽汽依次進(jìn)入2#、1#高壓加熱器，除氧器，3#、2#、1#低壓加熱器?？绽鋶u凝結(jié)水溫度保持在65℃左右，致使冷渣機(jī)入口冷卻水溫度較高，影響了冷渣機(jī)的安全運(yùn)行和機(jī)組負(fù)荷的穩(wěn)定，在實(shí)際操作中，只能通過增加通往冷渣機(jī)的冷卻水量的方法來保證冷渣機(jī)的安全運(yùn)行。實(shí)際系統(tǒng)流程如下：

圖1 改造前系統(tǒng)流程圖

熱電廠設(shè)計除氧器入口給水溫度為135℃，經(jīng)過兩年的運(yùn)行，實(shí)際入口溫度為115℃，利用熱除氧原理通入三段抽汽加熱后，除氧器水溫為177℃。除氧器入口給水溫度的降低使機(jī)組經(jīng)濟(jì)性降低，煤耗增加。針對這一現(xiàn)狀，為了提高除氧器入口給水溫度，熱電廠從生產(chǎn)實(shí)際出發(fā)，分析得出影響除氧器入口給水溫度的原因，為通往鍋爐側(cè)冷渣機(jī)的凝結(jié)水量過大，致使1#、2#、3#低壓加熱器的過水量不足，低壓加熱器利用率降低，給水溫升不足。為了解決這一難題，利用2013年2#機(jī)組大修時機(jī)，熱電廠對冷渣機(jī)回水管道進(jìn)行了技術(shù)改造。

2 冷渣機(jī)回水管道改造

在原有系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，熱電廠將冷渣機(jī)回水管道改接至1#低壓加熱器出口，冷渣機(jī)回水與1#低壓加熱器出口的凝結(jié)水混合后，進(jìn)入2#、3#低壓加熱器繼續(xù)加熱，3#低壓加熱器出口混合后給水溫度提升至142℃，進(jìn)入除氧器。實(shí)際系統(tǒng)流程如下：

圖2 改造后系統(tǒng)流程圖

3 系統(tǒng)改造分析

3.1 解決了鍋爐冷渣機(jī)與汽輪機(jī)低壓加熱器水量矛盾

改造前，為了保證鍋爐冷渣機(jī)的安全運(yùn)行，流經(jīng)冷渣機(jī)冷卻水量占凝結(jié)水流量的一半，剩余水量經(jīng)過1#、2#、3#低壓加熱器利用回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行加熱，涉及到回?zé)嵯到y(tǒng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，二者在調(diào)節(jié)中存在平衡分配的矛盾，改造后凝結(jié)水量經(jīng)過冷渣機(jī)后回到2#、3#低壓加熱器繼續(xù)加熱，二者的矛盾得以緩解。

3.2 優(yōu)化系統(tǒng)工藝，緩解了管道振動，保證了系統(tǒng)安全運(yùn)行

改造前，冷渣機(jī)冷卻水量在220t/h左右，回水溫度小于80℃，3#低壓加熱器出口流量在200t/h左右，水溫為145℃，兩路水量由于溫差過大，在3#低壓加熱器出口混合后管道出現(xiàn)輕微振動。改造后，回水接至1#低壓加熱器出口，兩路水溫接近，緩解了管道振動，保證了系統(tǒng)的安全運(yùn)行。

3.3 除氧器入口水溫提高，給水溫度提高，煤耗降低

改造前，除氧器入口水溫只有115℃，改造后，鍋爐冷渣機(jī)回水經(jīng)過2#、3#低壓加熱器的繼續(xù)加熱水溫提升至142℃，除氧器入口給水溫度提高了27℃，在相同的三段抽汽供汽量的情況下，除氧器水溫提高了10℃，給水溫度提升10℃，發(fā)電煤耗降低1.13g/kWh，機(jī)組效率提升了0.344%。

3.4 機(jī)組冷源損失降低，機(jī)組背壓降低，機(jī)組效益提高

系統(tǒng)改造后，在將除氧器給水加熱到同等溫度水平時，三段抽汽的使用量減少，四段、五段、六段抽汽的投用量增加，汽輪機(jī)低壓缸排汽量減少，機(jī)組排汽壓力降低，真空提升，經(jīng)濟(jì)性提高。根據(jù)真空度每提高1kPa時發(fā)電煤耗降低2.26g/kWh的數(shù)據(jù)計算，2013年機(jī)組真空較2012年同期提高2kPa，2013年熱電廠全年節(jié)約煤量16170噸，節(jié)約283萬元。

3.5 提高了除氧器的除氧效率，降低了除氧器的排空損失

改造前，除氧器入口給水溫度為115℃，進(jìn)入除氧器后致使除氧器水溫較低，為飽和狀態(tài)，給水含氧量高達(dá)15ug/L（要求≤7ug/L），除氧器排氧門開度較大，熱量損失增加。改造后，除氧器入口水溫提高，給水含氧量降低，在6ug/L左右，比較容易控制，提高了除氧器的除氧效率，降低了除氧器的排空損失，減少了對鍋爐管束的腐蝕。

3.6 回?zé)嵯到y(tǒng)效率增加，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高

改造后，流經(jīng)1#、2#、3#低壓加熱器的凝結(jié)水量增加，四段、五段、六段低壓抽汽量增加，在改造前后除氧器水溫持平的情況下，三段抽汽的流量較改造前降低了10t/h，回?zé)嵯到y(tǒng)效率提高。從而實(shí)現(xiàn)了高熱值蒸汽發(fā)電，低熱值蒸汽回?zé)崂玫哪康?，符合熱量的高質(zhì)高用、低質(zhì)低用的用能原則。

4 結(jié)論

通過熱電廠冷渣機(jī)回水管道技術(shù)改造，機(jī)組回?zé)嵝侍岣?，保證了冷渣機(jī)的安全運(yùn)行，緩解了給水管道振動，機(jī)組冷源損失降低，給水含氧量降低，機(jī)組真空提高，降低了發(fā)電煤耗，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高。此項技改的實(shí)施符合能量的高質(zhì)高用低質(zhì)低用的理念，在循環(huán)流化床鍋爐配套直接空冷的機(jī)組中值得推廣應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)

[1] 肖琳，聞朝中.熱電廠汽輪機(jī)給水回?zé)嵯到y(tǒng)分析[J].武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報，1999，（2）.

[2] 周征宇.熱電廠高壓給水加熱器的節(jié)能降耗綜合治理[J].電站輔機(jī)，2003，（4）.

[3] 沙建峰，劉繼平，嚴(yán)俊杰.低壓加熱器運(yùn)行缺陷對經(jīng)濟(jì)性影響的計算及其分析[J].河南電力，2000，（4）.

作者簡介：李俊梅（1982-），女，甘肅人，中鹽吉蘭泰鹽化集團(tuán)有限公司工藝工程師，研究方向：熱能動力及能源。

摘要：文章闡述了熱電廠提高除氧器入口給水溫度的必要性，對熱電廠冷渣機(jī)回水管道技術(shù)改造進(jìn)行了分析論述，改造后的系統(tǒng)應(yīng)用效果良好，各項指標(biāo)均優(yōu)于改造前指標(biāo)，機(jī)組回?zé)嵝侍岣?，緩解了給水管道振動，機(jī)組冷源損失降低，具有較好的應(yīng)用價值，并且符合能源的高質(zhì)高用的原則和理念。

關(guān)鍵詞：回水管道；冷渣機(jī)；回?zé)嵯到y(tǒng)；含氧量；系統(tǒng)優(yōu)化

中圖分類號：TK227 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）25-0026-02

1 概述

中鹽吉蘭泰熱電廠為兩臺CKZ135-13.24/535/535-1.2型空冷機(jī)組配套兩臺UG-480/13.7-M型循環(huán)流化床鍋爐單元機(jī)組。凝結(jié)水經(jīng)過六級回?zé)嵯到y(tǒng)后送往鍋爐。回?zé)嵯到y(tǒng)是利用汽輪機(jī)抽汽加熱鍋爐給水的裝置系統(tǒng)，可以提高熱電廠熱力循環(huán)效率。鍋爐除渣系統(tǒng)采用干式排渣，爐渣在滾筒冷渣機(jī)內(nèi)，熱量由凝結(jié)水交換吸收，從而達(dá)到冷卻爐渣回收熱量、提升凝結(jié)水溫度的目的。

在機(jī)組設(shè)計初期，熱電廠凝結(jié)水經(jīng)過除氧器水位調(diào)節(jié)閥后分兩路進(jìn)入除氧器，一路由1#、2#、3#低壓加熱器加熱升溫后進(jìn)入除氧器，另一路經(jīng)鍋爐4臺冷渣機(jī)后接入3#低壓加熱器出口管道進(jìn)入除氧器。回?zé)嵯到y(tǒng)分為六段抽汽，一段至六段抽汽依次進(jìn)入2#、1#高壓加熱器，除氧器，3#、2#、1#低壓加熱器?？绽鋶u凝結(jié)水溫度保持在65℃左右，致使冷渣機(jī)入口冷卻水溫度較高，影響了冷渣機(jī)的安全運(yùn)行和機(jī)組負(fù)荷的穩(wěn)定，在實(shí)際操作中，只能通過增加通往冷渣機(jī)的冷卻水量的方法來保證冷渣機(jī)的安全運(yùn)行。實(shí)際系統(tǒng)流程如下：

圖1 改造前系統(tǒng)流程圖

熱電廠設(shè)計除氧器入口給水溫度為135℃，經(jīng)過兩年的運(yùn)行，實(shí)際入口溫度為115℃，利用熱除氧原理通入三段抽汽加熱后，除氧器水溫為177℃。除氧器入口給水溫度的降低使機(jī)組經(jīng)濟(jì)性降低，煤耗增加。針對這一現(xiàn)狀，為了提高除氧器入口給水溫度，熱電廠從生產(chǎn)實(shí)際出發(fā)，分析得出影響除氧器入口給水溫度的原因，為通往鍋爐側(cè)冷渣機(jī)的凝結(jié)水量過大，致使1#、2#、3#低壓加熱器的過水量不足，低壓加熱器利用率降低，給水溫升不足。為了解決這一難題，利用2013年2#機(jī)組大修時機(jī)，熱電廠對冷渣機(jī)回水管道進(jìn)行了技術(shù)改造。

2 冷渣機(jī)回水管道改造

在原有系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，熱電廠將冷渣機(jī)回水管道改接至1#低壓加熱器出口，冷渣機(jī)回水與1#低壓加熱器出口的凝結(jié)水混合后，進(jìn)入2#、3#低壓加熱器繼續(xù)加熱，3#低壓加熱器出口混合后給水溫度提升至142℃，進(jìn)入除氧器。實(shí)際系統(tǒng)流程如下：

圖2 改造后系統(tǒng)流程圖

3 系統(tǒng)改造分析

3.1 解決了鍋爐冷渣機(jī)與汽輪機(jī)低壓加熱器水量矛盾

改造前，為了保證鍋爐冷渣機(jī)的安全運(yùn)行，流經(jīng)冷渣機(jī)冷卻水量占凝結(jié)水流量的一半，剩余水量經(jīng)過1#、2#、3#低壓加熱器利用回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行加熱，涉及到回?zé)嵯到y(tǒng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，二者在調(diào)節(jié)中存在平衡分配的矛盾，改造后凝結(jié)水量經(jīng)過冷渣機(jī)后回到2#、3#低壓加熱器繼續(xù)加熱，二者的矛盾得以緩解。

3.2 優(yōu)化系統(tǒng)工藝，緩解了管道振動，保證了系統(tǒng)安全運(yùn)行

改造前，冷渣機(jī)冷卻水量在220t/h左右，回水溫度小于80℃，3#低壓加熱器出口流量在200t/h左右，水溫為145℃，兩路水量由于溫差過大，在3#低壓加熱器出口混合后管道出現(xiàn)輕微振動。改造后，回水接至1#低壓加熱器出口，兩路水溫接近，緩解了管道振動，保證了系統(tǒng)的安全運(yùn)行。

3.3 除氧器入口水溫提高，給水溫度提高，煤耗降低

改造前，除氧器入口水溫只有115℃，改造后，鍋爐冷渣機(jī)回水經(jīng)過2#、3#低壓加熱器的繼續(xù)加熱水溫提升至142℃，除氧器入口給水溫度提高了27℃，在相同的三段抽汽供汽量的情況下，除氧器水溫提高了10℃，給水溫度提升10℃，發(fā)電煤耗降低1.13g/kWh，機(jī)組效率提升了0.344%。

3.4 機(jī)組冷源損失降低，機(jī)組背壓降低，機(jī)組效益提高

系統(tǒng)改造后，在將除氧器給水加熱到同等溫度水平時，三段抽汽的使用量減少，四段、五段、六段抽汽的投用量增加，汽輪機(jī)低壓缸排汽量減少，機(jī)組排汽壓力降低，真空提升，經(jīng)濟(jì)性提高。根據(jù)真空度每提高1kPa時發(fā)電煤耗降低2.26g/kWh的數(shù)據(jù)計算，2013年機(jī)組真空較2012年同期提高2kPa，2013年熱電廠全年節(jié)約煤量16170噸，節(jié)約283萬元。

3.5 提高了除氧器的除氧效率，降低了除氧器的排空損失

改造前，除氧器入口給水溫度為115℃，進(jìn)入除氧器后致使除氧器水溫較低，為飽和狀態(tài)，給水含氧量高達(dá)15ug/L（要求≤7ug/L），除氧器排氧門開度較大，熱量損失增加。改造后，除氧器入口水溫提高，給水含氧量降低，在6ug/L左右，比較容易控制，提高了除氧器的除氧效率，降低了除氧器的排空損失，減少了對鍋爐管束的腐蝕。

3.6 回?zé)嵯到y(tǒng)效率增加，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高

改造后，流經(jīng)1#、2#、3#低壓加熱器的凝結(jié)水量增加，四段、五段、六段低壓抽汽量增加，在改造前后除氧器水溫持平的情況下，三段抽汽的流量較改造前降低了10t/h，回?zé)嵯到y(tǒng)效率提高。從而實(shí)現(xiàn)了高熱值蒸汽發(fā)電，低熱值蒸汽回?zé)崂玫哪康?，符合熱量的高質(zhì)高用、低質(zhì)低用的用能原則。

4 結(jié)論

通過熱電廠冷渣機(jī)回水管道技術(shù)改造，機(jī)組回?zé)嵝侍岣撸ＷC了冷渣機(jī)的安全運(yùn)行，緩解了給水管道振動，機(jī)組冷源損失降低，給水含氧量降低，機(jī)組真空提高，降低了發(fā)電煤耗，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高。此項技改的實(shí)施符合能量的高質(zhì)高用低質(zhì)低用的理念，在循環(huán)流化床鍋爐配套直接空冷的機(jī)組中值得推廣應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)

[1] 肖琳，聞朝中.熱電廠汽輪機(jī)給水回?zé)嵯到y(tǒng)分析[J].武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報，1999，（2）.

[2] 周征宇.熱電廠高壓給水加熱器的節(jié)能降耗綜合治理[J].電站輔機(jī)，2003，（4）.

[3] 沙建峰，劉繼平，嚴(yán)俊杰.低壓加熱器運(yùn)行缺陷對經(jīng)濟(jì)性影響的計算及其分析[J].河南電力，2000，（4）.

作者簡介：李俊梅（1982-），女，甘肅人，中鹽吉蘭泰鹽化集團(tuán)有限公司工藝工程師，研究方向：熱能動力及能源。

摘要：文章闡述了熱電廠提高除氧器入口給水溫度的必要性，對熱電廠冷渣機(jī)回水管道技術(shù)改造進(jìn)行了分析論述，改造后的系統(tǒng)應(yīng)用效果良好，各項指標(biāo)均優(yōu)于改造前指標(biāo)，機(jī)組回?zé)嵝侍岣?，緩解了給水管道振動，機(jī)組冷源損失降低，具有較好的應(yīng)用價值，并且符合能源的高質(zhì)高用的原則和理念。

關(guān)鍵詞：回水管道；冷渣機(jī)；回?zé)嵯到y(tǒng)；含氧量；系統(tǒng)優(yōu)化

中圖分類號：TK227 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）25-0026-02

1 概述

中鹽吉蘭泰熱電廠為兩臺CKZ135-13.24/535/535-1.2型空冷機(jī)組配套兩臺UG-480/13.7-M型循環(huán)流化床鍋爐單元機(jī)組。凝結(jié)水經(jīng)過六級回?zé)嵯到y(tǒng)后送往鍋爐?；?zé)嵯到y(tǒng)是利用汽輪機(jī)抽汽加熱鍋爐給水的裝置系統(tǒng)，可以提高熱電廠熱力循環(huán)效率。鍋爐除渣系統(tǒng)采用干式排渣，爐渣在滾筒冷渣機(jī)內(nèi)，熱量由凝結(jié)水交換吸收，從而達(dá)到冷卻爐渣回收熱量、提升凝結(jié)水溫度的目的。

在機(jī)組設(shè)計初期，熱電廠凝結(jié)水經(jīng)過除氧器水位調(diào)節(jié)閥后分兩路進(jìn)入除氧器，一路由1#、2#、3#低壓加熱器加熱升溫后進(jìn)入除氧器，另一路經(jīng)鍋爐4臺冷渣機(jī)后接入3#低壓加熱器出口管道進(jìn)入除氧器?；?zé)嵯到y(tǒng)分為六段抽汽，一段至六段抽汽依次進(jìn)入2#、1#高壓加熱器，除氧器，3#、2#、1#低壓加熱器?？绽鋶u凝結(jié)水溫度保持在65℃左右，致使冷渣機(jī)入口冷卻水溫度較高，影響了冷渣機(jī)的安全運(yùn)行和機(jī)組負(fù)荷的穩(wěn)定，在實(shí)際操作中，只能通過增加通往冷渣機(jī)的冷卻水量的方法來保證冷渣機(jī)的安全運(yùn)行。實(shí)際系統(tǒng)流程如下：

圖1 改造前系統(tǒng)流程圖

熱電廠設(shè)計除氧器入口給水溫度為135℃，經(jīng)過兩年的運(yùn)行，實(shí)際入口溫度為115℃，利用熱除氧原理通入三段抽汽加熱后，除氧器水溫為177℃。除氧器入口給水溫度的降低使機(jī)組經(jīng)濟(jì)性降低，煤耗增加。針對這一現(xiàn)狀，為了提高除氧器入口給水溫度，熱電廠從生產(chǎn)實(shí)際出發(fā)，分析得出影響除氧器入口給水溫度的原因，為通往鍋爐側(cè)冷渣機(jī)的凝結(jié)水量過大，致使1#、2#、3#低壓加熱器的過水量不足，低壓加熱器利用率降低，給水溫升不足。為了解決這一難題，利用2013年2#機(jī)組大修時機(jī)，熱電廠對冷渣機(jī)回水管道進(jìn)行了技術(shù)改造。

2 冷渣機(jī)回水管道改造

在原有系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，熱電廠將冷渣機(jī)回水管道改接至1#低壓加熱器出口，冷渣機(jī)回水與1#低壓加熱器出口的凝結(jié)水混合后，進(jìn)入2#、3#低壓加熱器繼續(xù)加熱，3#低壓加熱器出口混合后給水溫度提升至142℃，進(jìn)入除氧器。實(shí)際系統(tǒng)流程如下：

圖2 改造后系統(tǒng)流程圖

3 系統(tǒng)改造分析

3.1 解決了鍋爐冷渣機(jī)與汽輪機(jī)低壓加熱器水量矛盾

改造前，為了保證鍋爐冷渣機(jī)的安全運(yùn)行，流經(jīng)冷渣機(jī)冷卻水量占凝結(jié)水流量的一半，剩余水量經(jīng)過1#、2#、3#低壓加熱器利用回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行加熱，涉及到回?zé)嵯到y(tǒng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，二者在調(diào)節(jié)中存在平衡分配的矛盾，改造后凝結(jié)水量經(jīng)過冷渣機(jī)后回到2#、3#低壓加熱器繼續(xù)加熱，二者的矛盾得以緩解。

3.2 優(yōu)化系統(tǒng)工藝，緩解了管道振動，保證了系統(tǒng)安全運(yùn)行

改造前，冷渣機(jī)冷卻水量在220t/h左右，回水溫度小于80℃，3#低壓加熱器出口流量在200t/h左右，水溫為145℃，兩路水量由于溫差過大，在3#低壓加熱器出口混合后管道出現(xiàn)輕微振動。改造后，回水接至1#低壓加熱器出口，兩路水溫接近，緩解了管道振動，保證了系統(tǒng)的安全運(yùn)行。

3.3 除氧器入口水溫提高，給水溫度提高，煤耗降低

改造前，除氧器入口水溫只有115℃，改造后，鍋爐冷渣機(jī)回水經(jīng)過2#、3#低壓加熱器的繼續(xù)加熱水溫提升至142℃，除氧器入口給水溫度提高了27℃，在相同的三段抽汽供汽量的情況下，除氧器水溫提高了10℃，給水溫度提升10℃，發(fā)電煤耗降低1.13g/kWh，機(jī)組效率提升了0.344%。

3.4 機(jī)組冷源損失降低，機(jī)組背壓降低，機(jī)組效益提高

系統(tǒng)改造后，在將除氧器給水加熱到同等溫度水平時，三段抽汽的使用量減少，四段、五段、六段抽汽的投用量增加，汽輪機(jī)低壓缸排汽量減少，機(jī)組排汽壓力降低，真空提升，經(jīng)濟(jì)性提高。根據(jù)真空度每提高1kPa時發(fā)電煤耗降低2.26g/kWh的數(shù)據(jù)計算，2013年機(jī)組真空較2012年同期提高2kPa，2013年熱電廠全年節(jié)約煤量16170噸，節(jié)約283萬元。

3.5 提高了除氧器的除氧效率，降低了除氧器的排空損失

改造前，除氧器入口給水溫度為115℃，進(jìn)入除氧器后致使除氧器水溫較低，為飽和狀態(tài)，給水含氧量高達(dá)15ug/L（要求≤7ug/L），除氧器排氧門開度較大，熱量損失增加。改造后，除氧器入口水溫提高，給水含氧量降低，在6ug/L左右，比較容易控制，提高了除氧器的除氧效率，降低了除氧器的排空損失，減少了對鍋爐管束的腐蝕。

3.6 回?zé)嵯到y(tǒng)效率增加，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高

改造后，流經(jīng)1#、2#、3#低壓加熱器的凝結(jié)水量增加，四段、五段、六段低壓抽汽量增加，在改造前后除氧器水溫持平的情況下，三段抽汽的流量較改造前降低了10t/h，回?zé)嵯到y(tǒng)效率提高。從而實(shí)現(xiàn)了高熱值蒸汽發(fā)電，低熱值蒸汽回?zé)崂玫哪康?，符合熱量的高質(zhì)高用、低質(zhì)低用的用能原則。

4 結(jié)論

通過熱電廠冷渣機(jī)回水管道技術(shù)改造，機(jī)組回?zé)嵝侍岣撸ＷC了冷渣機(jī)的安全運(yùn)行，緩解了給水管道振動，機(jī)組冷源損失降低，給水含氧量降低，機(jī)組真空提高，降低了發(fā)電煤耗，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高。此項技改的實(shí)施符合能量的高質(zhì)高用低質(zhì)低用的理念，在循環(huán)流化床鍋爐配套直接空冷的機(jī)組中值得推廣應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)

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作者簡介：李俊梅（1982-），女，甘肅人，中鹽吉蘭泰鹽化集團(tuán)有限公司工藝工程師，研究方向：熱能動力及能源。