張金峰 郭祥江 路恒

摘要：本文通過實例討論后澆帶處梁下?lián)袭a(chǎn)生的原因，根據(jù)下?lián)系脑?、原設計及現(xiàn)場實際情況提出梁頂升工程的處理方案。此方案通過專家論證及實際的頂升效果滿足了建筑物的原設計需求，對類似工程有非常重要的借鑒意義。

關鍵詞：后澆帶；梁下?lián)希豁斏?/p>

一 工程概況

某工程建筑面積約為15萬平方米，地下3層，地上主樓26層，裙房6層（局部7層），框架-剪力墻結構，裙樓為筏板基礎厚度為800mm。裙樓柱網(wǎng)為8400×8400mm。門廳位置為圓弧形式，局部柱網(wǎng)跨度達到11800mm，負一層、一層層高為5400mm，二層至四層層高為5000mm。下?lián)系牧簽榇瘟航孛娉叽鐬?00×950mm，主梁截面尺寸為400×1000mm。裙樓下?lián)狭禾幇搴穹謩e為250mm（負二層）150mm（負一層）200mm（一層至四層），此處梁板混凝土強度等級為C30，梁板受力鋼筋強度為HRB400。后澆帶類型為伸縮后澆帶。

二 后澆帶處梁板下?lián)袭a(chǎn)生情況及分析下?lián)袭a(chǎn)生的原因

發(fā)現(xiàn)梁下?lián)虾蠼?jīng)過對后澆帶處梁板進行測量發(fā)現(xiàn)負一層頂、一層頂、二層頂、三層頂D-E軸中間后澆帶南側與15軸相交梁及相鄰現(xiàn)澆板下?lián)?，相鄰框架梁及板支座位置出現(xiàn)裂縫。該次梁負一層頂、一層頂、二層頂、三層頂分別下?lián)?1mm、55mm、42mm、36mm。主梁由于次梁的下?lián)隙a(chǎn)生了次應力超過主梁的設計強度，主次梁交界地方出現(xiàn)了受扭裂縫，裂縫寬度小于0.3mm。由于板的下?lián)?，板與梁交界部位出現(xiàn)了裂縫，裂縫寬度大于0.5mm小于1mm。

經(jīng)相關部門及專家論證后認為1、梁板下?lián)舷涤芍误w系出現(xiàn)問題。在腳手架周轉使用過程中，腳手架周轉過快，當腳手架周轉到上層時，后澆帶并沒有澆筑，只是在后澆帶處留有部分支撐。2、后澆帶設計位置有問題。從原設計可以發(fā)現(xiàn)由于后澆帶的設置使次梁有將近9m的懸挑，這種情況也加重了在支撐體系出現(xiàn)問題時梁下?lián)系某潭取?/p>

發(fā)現(xiàn)梁板出現(xiàn)下?lián)锨闆r時，裙樓已施工至5層，為了防止各層進一步出現(xiàn)下?lián)锨闆r及新施工樓層出現(xiàn)類似問題，調整了腳手架支撐體系在施工過程的周轉，并對下面出現(xiàn)的下?lián)锨闆r的支撐體系進行了加強，對后澆帶處梁位置采用型鋼鋼架進行了加固，型鋼鋼架在各層山上下位置相同直至延伸至筏板基礎。進過以上措施處理后，經(jīng)觀察和測量后澆帶處梁板沒有進一步出現(xiàn)下?lián)锨闆r。

三 處理方案的論證及確定

經(jīng)過相關部門現(xiàn)場勘查及測量及設計單位對結構進行驗算，認為此處的梁板結構并沒有破壞，只是由于次梁的下?lián)蠈е轮髁寒a(chǎn)生了附加應力，從而致使梁、板產(chǎn)生了裂縫。如果采取有效的方案使次梁能夠達到原設計標高，整個區(qū)域的附加應力將會消失，再對裂縫進行化學灌漿處理及對主梁進行粘貼碳纖維布進行補強，以上措施處理完成后在澆筑后澆帶，整個結構能夠達到原設計要求。

專家論證會中分別論證了以下幾個方案，并對每個方案的細節(jié)進行了認真討論?？傮w上有兩種處理方案，如下：

1.采用大直徑的鋼管從負一層往上頂升，（鋼管要計算確定，也就是用千斤頂固定在鋼管上頂緊負一層頂下?lián)狭旱亩瞬浚ê鬂矌帲@樣利用一層、二層、三層的支撐體系，頂升負一層梁頂時各層會頂起，直至各層達到原設計標高。

2.采用大直徑的鋼管從負一層往上頂升，（因為一層、二層、三層、支撐體系的存在，從上往上頂）鋼管要計算確定，也就是用千斤頂固定在鋼管上頂緊三層頂下?lián)狭旱亩瞬浚ê鬂矌帲?，這樣從上而下逐層頂升，直至各層達到原設計標高。

專家論證會中對以上兩種方案進行了認真的分析和討論，采用第一種頂升方案，因為一層、二層、三層、支撐體系的存在，從上往上頂頂升的荷載較大，這就需要頂升力較大的千斤頂和直徑較大的鋼管，且各層下?lián)系某潭炔煌⒉皇巧蠈酉聯(lián)洗笙聦酉聯(lián)闲。@樣頂升過程中各層頂升高度不好確定，可能導致中間層頂升超過原設計標高。不過此頂升的工期較短。

采用第二種頂升方案，由于頂升荷載比第一種頂升方案比較小，可以采用頂升力較小的千斤頂和直徑較小的鋼管，頂升過程中各下?lián)狭旱捻斏叨瓤梢院芎玫拇_定，施工精度較高，有利于控制梁頂升至設計標高。頂升過程中對下層的產(chǎn)生的荷載可以采用從支點到頂升點的支撐鋼管來承受，這樣可以大大減低對下層的結構影響。經(jīng)過專家的認真分析和討論一直認為采取第二種方法較為安全可靠，確定按照第二種方案進行頂升處理。

由于需要頂升的有四層，每層有一根下?lián)狭?，根?jù)第二個方案每次頂升需要頂升一層一根下?lián)狭海孕枰捻斏Ы镯斒且慌_，根據(jù)下面的計算確定采用1000kN的千斤頂。每次頂升一層一根梁分為若干階段加荷頂升，每個階段頂升5mm，根據(jù)現(xiàn)場施工情況和每次下?lián)系某潭却_定頂升階段的次數(shù)。圖1為四層頂升布置圖，其它層同四層。

四、頂升計算

根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009- 2010）進行頂升荷載計算，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010- 2010）對裙樓框架梁進行抗剪和受彎計算，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017- 2003）對頂升和支撐鋼管進行設計，確定鋼管尺寸。具體的計算結果如下：

1、結構自重荷載計算：根據(jù)結構尺寸，按開間4.5m，懸挑梁板9.7m以及板200mm厚，經(jīng)計算在梁端頂升1層結構荷載自重291kN。考慮臨時支撐及其他附加荷載等不利因素荷載按310kN，3層共930kN。

驗算梁抗剪承載力V

V=0.7ftbh0+1.25fyvAsv/S×h0

=0.7×2.01×400×880+1.25×210×（4×50.3）÷200×880

=727.5kN。

由上可知各層梁抗剪承載力大于頂升時1層結構自重荷載，頂升一層結構荷載各梁安全。

2、由于地下一層頂后澆帶還沒有澆筑，不能作為一層頂升支點，地下二層、地下三層頂此部位沒有梁也不能作為傳遞支撐點，故進行

討論后決定采用從基礎頂起鋼管到地下一層頂梁支點處，各層鋼管與板頂緊，墊板采用1000×1000×20mm，且在頂緊位置采用位移計進行變形控制。

3、根據(jù)計算荷載，選用頂升力500kN的千斤頂，可以滿足本次頂升需求。

4、頂升用鋼管和支撐用鋼管計算，鋼管按兩端鉸接小偏心受壓進行計算，確定鋼管直徑和壁厚，地下三層至地下一層支撐鋼管選用325×6mm，一、二、三層頂升、支撐鋼管采用273×6mm，穩(wěn)定驗算結果符合壓桿穩(wěn)定。

5、下沉的梁在頂升時按兩端簡支對梁彎矩和剪力進行計算，經(jīng)計算框架梁頂升時內力均小于設計結構內力。

6、局部承壓計算，頂升用鋼管兩端加墊450×450×20mm鋼板，經(jīng)計算混凝土局部承壓滿足要求。

五、分析和總結

通過對后澆帶處梁下?lián)显蚍治?、方案論證體會到后澆帶位置設計是防止后澆帶處梁板下?lián)系氖滓A段。一定要防止梁板懸挑過大。造成后澆帶處梁板下?lián)系闹饕蚴鞘┕ぶ兄误w系周轉過快，造成梁板的支撐體系缺失，從而導致質量事故，所以在施工方案中一定要注意后澆帶處支撐體系的編制，以免造成結構下?lián)?。本次頂升方案?jīng)專家周密論證得到了各方認可，從而保證了此次頂升處理非常安全、順利地完成。

參考文獻：

[1]《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010- 2010）

[2]《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017- 2003）

[3]《混凝土結構加固設計規(guī)范》（GB50367-2006）

[4]《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009- 2010）