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        某型艇艙室次聲場(chǎng)環(huán)境模擬裝置的研究

        2014-10-16 08:13:52羅志輝俞悟周劉李娜
        海軍醫(yī)學(xué)雜志 2014年4期
        關(guān)鍵詞:振動(dòng)

        羅志輝,俞悟周,劉李娜

        某型艇裝具作業(yè)時(shí),產(chǎn)生較強(qiáng)的具有脈沖性質(zhì)的次聲波,通過(guò)波泳使艇體振動(dòng)產(chǎn)生二次輻射,作用于人體對(duì)作業(yè)人員構(gòu)成危害和損傷[1]。測(cè)試數(shù)據(jù)表明,該艇裝具作業(yè)時(shí)次聲級(jí)達(dá)121.4 dB。由于該艇艇體小,次聲波及面廣,經(jīng)初步測(cè)定,幾乎所有崗位都受到影響。裝具作業(yè)過(guò)程中,多數(shù)艇員主訴鼓膜有堵塞或振動(dòng)感、耳痛、頭痛、眩暈、呼吸和心率加快、胸腹背有振感、胸悶、心悸、煩燥不安、精神緊張、出冷汗、作業(yè)過(guò)程中易疲倦、工作效率明顯下降等。體檢證明,艇員心電圖、肺功能均有不同程度的改變,腦功效低下,血液生化指標(biāo)改變。參試人員在試驗(yàn)環(huán)境中暴露6 h后,2周之內(nèi)明顯感覺(jué)精神疲乏,注意力不夠集中。

        在實(shí)戰(zhàn)條件下,裝具連續(xù)工作時(shí)間將大大超過(guò)6 h,可以預(yù)料隨著暴露時(shí)間的延長(zhǎng),對(duì)艇員的影響將會(huì)更加明顯。目前,我國(guó)尚未建立次聲對(duì)人體生理安全的標(biāo)準(zhǔn)。傳統(tǒng)的防次聲耳塞對(duì)人的聽(tīng)覺(jué)器官有一定防護(hù)作用,但對(duì)次聲引起的非聽(tīng)覺(jué)效應(yīng)(人體臟器的損傷,重要的生理和生化指標(biāo)改變等)的防護(hù)沒(méi)有效果[2]。

        據(jù)此,改善聲環(huán)境、減弱并降低次聲場(chǎng)對(duì)艇員的影響是該型艇必須解決的問(wèn)題,而實(shí)施艙室的部分結(jié)構(gòu)改造是減小對(duì)艇員影響的最直接、最經(jīng)濟(jì)、最科學(xué)的辦法。通過(guò)對(duì)該艇次聲場(chǎng)數(shù)據(jù)的測(cè)量和產(chǎn)生原理分析,研制符合實(shí)艇次聲環(huán)境的模擬裝置,可為治理措施的制訂和治理效果的評(píng)估提供基礎(chǔ)性支撐。

        1 次聲場(chǎng)產(chǎn)生原理

        某型艇裝具工作時(shí),產(chǎn)生連續(xù)的脈沖串,通過(guò)水、空氣等介質(zhì)傳播至艙室和戰(zhàn)位,與空壓機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)噪聲、高壓氣流噪聲混合在一起,形成頻譜廣泛的寬帶噪聲。A聲級(jí)隨聲源漸遠(yuǎn)而降低,艇上各艙室、崗位次聲場(chǎng)的頻譜均呈寬帶性質(zhì),但主要能量分布在12.5、16、20 Hz,隨著傳播距離的增加或艙壁隔聲后,40 Hz以下能量無(wú)明顯改變,40 Hz以上能量明顯衰減,40~80 Hz衰減7.5~14 dB,100~400 Hz衰減15~22 dB,500~2 000 Hz衰減25~28 dB,2 500~6 300 Hz衰減29~33 dB。

        艇上各艙室、崗位的次聲波呈混響衰減脈沖波,持續(xù)時(shí)間在300~400 ms之間。

        根據(jù)該艇次聲場(chǎng)測(cè)試結(jié)果分析認(rèn)為:該聲場(chǎng)是一種混合型聲場(chǎng)。一是由空壓機(jī)和氣流形成的噪聲,聲響的主觀感覺(jué)是頻率高且吵鬧,測(cè)量顯示的主要頻譜在2 000~15 000 Hz。此種噪聲在聲頻的中高頻范圍,隨著距離的漸遠(yuǎn)衰減較快,可聽(tīng)聲波傳播強(qiáng)度與距離呈反比規(guī)律;二是由裝具工作時(shí)引起的次聲頻波,是本研究的主要對(duì)象。由于該艇裝具浸沒(méi)在水中,通過(guò)水再輻射到空氣中的次聲能量已衰減無(wú)幾,分析認(rèn)為理論上不應(yīng)直接造成對(duì)艇員的危害。通過(guò)論證分析認(rèn)為,現(xiàn)存影響主要是發(fā)射的次聲波通過(guò)水波引起艇體鋼板振動(dòng)產(chǎn)生二次激發(fā)形成空氣次聲頻聲場(chǎng),如圖1所示。由于實(shí)艇試驗(yàn)中未作振動(dòng)試驗(yàn)與測(cè)試,因而對(duì)次聲波產(chǎn)生時(shí)的艇體振動(dòng)未能獲得嚴(yán)密的結(jié)論,但可初步斷定是一種以艇體尾部為軸心,艇首部上下波動(dòng)的軸向運(yùn)動(dòng),此種由次聲槍發(fā)射引起的激勵(lì)波泳運(yùn)動(dòng)為艇體鋼板振動(dòng)奠定了基礎(chǔ)。測(cè)試結(jié)果表明,較強(qiáng)的次聲場(chǎng)在各艙室存在是確鑿的事實(shí),并且艇的前后甲板、上下艙室的次聲波強(qiáng)度變化不大。

        圖1 次聲場(chǎng)形成原理示意圖

        2 次聲場(chǎng)環(huán)境模擬實(shí)驗(yàn)裝置

        模擬實(shí)驗(yàn)裝置由打擊機(jī)、隔聲箱和試驗(yàn)艙3部分組成,聲壓級(jí)與加速度測(cè)點(diǎn)見(jiàn)圖2。

        2.1 打擊機(jī) 固定在隔聲箱頂部,質(zhì)量400 kg,擊錘直接打擊隔聲箱頂部鋼板,按試驗(yàn)要求調(diào)節(jié)打擊速率。

        2.2 隔聲箱(外箱) 箱體是產(chǎn)生模擬次聲場(chǎng)的基礎(chǔ)和依據(jù)。為獲得與實(shí)艇相似的聲場(chǎng),計(jì)算得到外形尺寸為1 200 mm×1 200 mm×1 600 mm,板材取3.5mm厚度鋼板,箱體選用6.3#槽鋼作支架,4個(gè)側(cè)面和頂部?jī)?nèi)壁根據(jù)試驗(yàn)要求鋪設(shè)或不鋪設(shè)100 mm厚吸聲玻璃棉氈。試驗(yàn)時(shí)隔聲箱始終擱置在JT-6型多點(diǎn)式橡膠減振墊上(載荷范圍300~600 kg,固有頻率±2 Hz)。

        圖2 模擬裝置示意圖

        表1 不同頻率的隔聲值(dB)

        表2 不同頻率隔振值(dB)

        2.3 試驗(yàn)艙(內(nèi)箱) 外形尺寸為500 mm×500 mm×500 mm,計(jì)算獲得箱體用2 mm厚鋼板。試驗(yàn)時(shí)試驗(yàn)艙直接擱置在隔聲箱底板上。

        2.4 試驗(yàn)艙和隔聲箱 同一側(cè)各留1個(gè)直徑為20 mm測(cè)試電纜引入孔,2個(gè)孔高低錯(cuò)開(kāi)。測(cè)試電纜穿入后用硅橡膠密封。

        2.5 噪聲測(cè)量 采用挪威840型雙通道實(shí)時(shí)分析儀(低頻截止0.1 Hz)和1223型低頻電容傳聲器(1~10 000 Hz,±1 dB)。兩路傳聲器經(jīng)10 m測(cè)量電纜分別吊掛在隔聲箱和試驗(yàn)艙中間的彈性掛鉤上。測(cè)量采樣時(shí)間為10 ms,兩路同時(shí)測(cè)量,比較同一試驗(yàn)工況下試驗(yàn)艙內(nèi)、外噪聲值的差異。測(cè)量的聲學(xué)參數(shù)有等效線性聲壓級(jí)、A計(jì)權(quán)聲級(jí)、最小值、最大值,并進(jìn)行1/3倍頻程頻譜分析。

        2.6 振動(dòng)測(cè)量 采用北京東方振動(dòng)和噪聲研究所DLF-3型雙通道電荷電壓濾波積分放大器和9818型壓電加速度傳感器。傳感器分別置于隔聲箱底板上和試驗(yàn)艙底部。將積分放大器的電壓輸出連接到挪威840型雙通道實(shí)時(shí)分析儀的線性輸入端進(jìn)行1/3倍頻程頻譜分析。

        3 結(jié)果

        本次實(shí)驗(yàn)的目的在于通過(guò)建立環(huán)境模擬裝置,模擬實(shí)艇次聲頻聲場(chǎng),模擬次聲頻試驗(yàn)中盡管打擊機(jī)的激發(fā)工況重復(fù)性比較差,但試驗(yàn)采用了雙通道信號(hào)同時(shí)間記錄的方法,彌補(bǔ)了上述不足。不同頻率的隔聲值和隔振值見(jiàn)表1、2。

        試驗(yàn)結(jié)果證明,試驗(yàn)艙內(nèi)的次聲是由打擊機(jī)通過(guò)隔聲箱產(chǎn)生振動(dòng)引起的,與前期理論分析證明實(shí)艇次聲場(chǎng)的產(chǎn)生原理相吻合[3]。

        由表1、2可見(jiàn),模擬次聲場(chǎng)的頻譜能量主要集中在8~50 Hz,與某型艇裝具發(fā)生器工作時(shí)聲場(chǎng)測(cè)試結(jié)果很接近,符合試驗(yàn)要求。隔聲箱鋪設(shè)的吸聲材料在中高頻段有一定的降噪作用[4-5]。

        4 結(jié)論

        本研究依據(jù)實(shí)艇的客觀狀況,以某型艇次聲場(chǎng)物理數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),提出了該艇次聲場(chǎng)產(chǎn)生的原理,并研制了實(shí)艇次聲環(huán)境的模擬裝置,進(jìn)而為治理方案的研究提供了技術(shù)解決途徑并奠定了可信的科學(xué)依據(jù)。

        [1] 谷嘉錦.高聲強(qiáng)次聲和低頻聲的研究[J] .噪聲與振動(dòng)控制,1999,19(2):6-8.

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        [3] Alcoverro B,Le Pichon A.Design and optimization of a noise reduction system for infrasonic measurements using elements with low acoustic impedance[J] .J Acoust Soc Am,2005,117(4):1717-1727.

        [4] 趙紅武,孫曉峰.可控聲阻抗聲襯控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)研究[J] .聲學(xué)學(xué)報(bào),1998,23(5):430-438.

        [5] 李峰.具有低頻衰減性能的粘彈阻尼材料[J] .噪聲與振動(dòng)控制,1997,17(5):39-40.

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