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        K2支撐座鍛件熱處理試驗(yàn)

        2014-10-08 11:38:24南車戚墅堰機(jī)車車輛工藝研究所有限公司江蘇常州213011楊明華王育權(quán)
        金屬加工(熱加工) 2014年1期
        關(guān)鍵詞:分體金相風(fēng)冷

        南車戚墅堰機(jī)車車輛工藝研究所有限公司 (江蘇常州 213011) 楊明華 王育權(quán)

        K2支撐座是貨運(yùn)列車轉(zhuǎn)K2型轉(zhuǎn)向架上重要受力零件,隨著鐵路運(yùn)輸高速、重載要求,原有鑄造支撐座的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、低溫沖擊吸收能量已經(jīng)不能滿足要求,支撐座鑄件本身存在的氣孔、縮松、夾雜、偏析等,對(duì)高速貨運(yùn)列車安全運(yùn)行構(gòu)成威脅?;阱懺斐尚萎a(chǎn)品綜合力學(xué)性能優(yōu)良的特點(diǎn),原鐵道部提出了采用鍛造工藝成形K2支撐座。K2支撐座的關(guān)鍵性能是其低溫沖擊性能,我們對(duì)其熱處理進(jìn)行試驗(yàn)研究。

        1.K2支撐座技術(shù)要求

        (1)原材料要求 K 2支撐座的材料為Q235-D,化學(xué)成分和力學(xué)性能應(yīng)符合表1和表2的規(guī)定。

        表1 Q235-D化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

        表2 Q235-D力學(xué)性能

        (2)鍛件力學(xué)性能要求 K2支撐座鍛件經(jīng)正火熱處理后的力學(xué)性能應(yīng)符合表3的規(guī)定。低溫沖擊試驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)指3個(gè)試樣的平均值,但單個(gè)試樣的沖擊值不得低于表3規(guī)定值的75%。

        表3 K2支撐座力學(xué)性能

        2.試驗(yàn)過程

        根據(jù)K2支撐座技術(shù)條件的規(guī)定,鍛件需要經(jīng)過正火處理,以消除鍛件內(nèi)應(yīng)力,而且對(duì)正火后的鍛件的力學(xué)性能和晶粒度要求不低于5級(jí)。試驗(yàn)中5批K2支撐座正火前后晶粒度并沒有得到應(yīng)有的提高,反而下降,正火前后晶粒度對(duì)比如圖1所示。

        圖1 正火前后晶粒度對(duì)比

        K2支撐座正火后的金相組織為鐵素體+少量珠光體,少量鐵素體呈條索狀,如圖2所示(晶粒度為7級(jí))。正火不但沒有提高K2支撐座的晶粒度,反而使晶粒度有所降低,是影響K2支撐座沖擊性能的主要原因。

        圖2 正火后經(jīng)普通冷卻的金相組織

        在確定了正火環(huán)節(jié)是影響K2支撐座力學(xué)性能的主要因素之后,經(jīng)過分析,可能影響正火效果的主要因素有設(shè)備和工藝,如圖3所示。

        圖3 影響K2支撐座正火效果的因素

        經(jīng)排除法逐一排除,發(fā)現(xiàn)在普通冷卻狀態(tài)下K2支撐座鍛件的低溫沖擊性能不理想,從而得知冷卻不足是影響K2支撐座正火效果的主要原因。為了達(dá)到K2支撐座鍛件低溫沖擊性能,試驗(yàn)時(shí)將連體鍛件和分體鍛件正火處理后進(jìn)行強(qiáng)制風(fēng)冷。

        K2支撐座左右連體鍛件和其鋸切后分體鍛件如圖4、圖5所示,圖中箭頭方向?yàn)閴嚎s空氣風(fēng)向。K2支撐座左右連體鍛件和分體鍛件熱處理工藝如圖6、圖7所示,正火分別在900℃保溫2.5h和2h,然后再?gòu)?qiáng)制風(fēng)冷。

        圖4 K2支撐座左右連體鍛件示意

        圖5 K2支撐座鋸切后分體鍛件示意

        圖6 K2支撐座左右連體鍛件熱處理工藝

        圖7 K2支撐座分體鍛件熱處理工藝

        K2支撐座正火后強(qiáng)制風(fēng)冷的金相組織為鐵素體+少量珠光體,如圖8所示(晶粒度為8級(jí))。

        圖8 正火后強(qiáng)制風(fēng)冷的金相組織

        熱處理檢查每一批抽取一件進(jìn)行力學(xué)性能檢驗(yàn)。力學(xué)性能試驗(yàn)不合格時(shí),允許取兩倍數(shù)量的試樣進(jìn)行復(fù)試,復(fù)試結(jié)果有一個(gè)試樣不合格,則判定該批產(chǎn)品為不合格。力學(xué)性能試驗(yàn)不合格時(shí),允許重復(fù)熱處理,但熱處理次數(shù)不得超過3次。試驗(yàn)所測(cè)得的K2支撐座連體鍛件和分體鍛件熱處理后的力學(xué)性能見表4、表5。由表中數(shù)據(jù)可知,K2支撐座正火后強(qiáng)制風(fēng)冷,其力學(xué)性能都高于要求,而且K2支撐座分體鍛件的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率和低溫沖擊吸收能量均比連體鍛件高。

        表4 K2支撐座連體鍛件的力學(xué)性能

        表5 K2支撐座分體鍛件的力學(xué)性能

        3.結(jié)語

        K2支撐座正火后強(qiáng)制風(fēng)冷,可以提高其力學(xué)性能,明顯提高其低溫沖擊性能,使得支撐座的正火更為有效,性能穩(wěn)定可靠。 (20131104)

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