劉 石， 許金余，2

(1.空軍工程大學(xué) 航空航天工程學(xué)院，西安 710038；2.西北工業(yè)大學(xué) 力學(xué)與土木建筑學(xué)院，西安 710072)

沖擊荷載作用下巖石破壞強度和變形性質(zhì)的研究，是巖石動力學(xué)最基本的也是最關(guān)鍵的課題之一[1-3]。Demirdag等[4]運用液壓伺服壓力試驗機和霍普金森壓桿裝置對幾種不同巖石進行試驗，研究孔隙率、密度和硬度對巖石靜態(tài)和動態(tài)力學(xué)性能的影響。Dai等[5]采用SHPB裝置對有凹口的半圓形試件進行了沖擊動力學(xué)實驗，提出一種新的參量可以準(zhǔn)確的描述巖石Ⅰ型動態(tài)破碎的過程。許金余等[6-7]采用單軸SHPB試驗系統(tǒng)研究了巖石在沖擊荷載作用下的動態(tài)力學(xué)性能及變形破壞破碎塊度的分形特征。張穎等[8]采用Hopkinson 壓桿對巖石進行動態(tài)沖擊壓縮試驗，應(yīng)變率范圍為25.4～193.4 s-1。李 剛等[9]用改進的設(shè)備對三峽壩址處的花崗巖進行了大量的動態(tài)單軸壓縮試驗和劈裂試驗，探討了相應(yīng)的破壞機制。同時，高溫下的巖石力學(xué)性能研究也成為當(dāng)前巖石力學(xué)領(lǐng)域非常活躍的研究方向，高溫下的巖石工程問題也已成為巖石力學(xué)的新課題[10]。Mufundirwa等[11]通過淺表面位移監(jiān)控器對黑硅石受溫度變化影響下沿主裂紋方向的傾斜變形進行觀察，提出了一種簡便的可以將巖體運動與破碎位移生長聯(lián)系起來的位移修正變量的計算方法。Chepurov等[12]通過對蛇紋石在高溫高壓下的色譜分析試驗，研究了巖石中的礦物成分及結(jié)構(gòu)形式、空隙及水分的變化。郤保平等[13]探討了600℃內(nèi)高溫狀態(tài)花崗巖遇水冷卻后的力學(xué)特性及花崗巖體遇水熱破裂劣化機制。秦本東等[14]利用自行研制的高溫巖石膨脹特性試驗裝置，對石灰?guī)r和砂巖試件300～700 ℃高溫過程中的膨脹特性進行了試驗研究。謝衛(wèi)紅等[15]對高溫作用下石灰?guī)r在單向壓縮和單向拉伸加載的細觀結(jié)構(gòu)進行了實時試驗研究。

但是由于當(dāng)前地下工程所處地質(zhì)條件日趨復(fù)雜，巖石工程中的巖石介質(zhì)所處環(huán)境往往涉及沖擊荷載、高溫及其相互耦合作用等極端條件。本文利用高溫裝置改進后的Φ100 mm SHPB試驗系統(tǒng)，對不同高溫下花崗巖的動態(tài)壓縮力學(xué)性能進行試驗研究，研究了峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變、彈性模量隨溫度及應(yīng)變率的變化關(guān)系。

圖1 Φ100 mm 高溫SHPB試驗系統(tǒng)示意圖

1 高溫下花崗巖的動態(tài)壓縮試驗

1.1 靜態(tài)力學(xué)性能

試驗用的花崗巖取自陜西秦嶺山區(qū)。采用液壓伺服壓力試驗機對花崗巖進行靜態(tài)力學(xué)試驗，試驗內(nèi)容包括：飽和和干燥兩種狀態(tài)下巖石的單軸抗壓強度、劈裂抗拉強度以及軟化系數(shù)。通過試件直徑的兩端，沿軸線方向劃兩條相互平行的加載基線，將兩根直徑為1 mm的鋼絲作為墊條沿加載基線固定在試件兩端。試驗中儀器的加載速度為0.3～0.5 MPa/s，屬于靜態(tài)加載。得到花崗巖的飽水單軸抗壓強度為87.40 MPa，干燥單軸抗壓強度為90.42 MPa，軟化系數(shù)為0.96，劈裂抗拉強度為8.89 MPa。

1.2 試驗系統(tǒng)

本文中所采用的Φ100 mm高溫SHPB試驗裝置，如圖1所示，是在Φ100 mm SHPB的基礎(chǔ)之上加裝高溫裝置組成。SHPB試驗裝置主要由主體設(shè)備、能源系統(tǒng)、測試系統(tǒng)三大部分組成。本文所采用的加熱設(shè)備為RX3-20-12箱式電阻爐，該設(shè)備可以自動控溫、升溫，采用硅炭棒元件加熱，高性能纖維保溫。

高溫裝置主體為管式加熱爐、溫度控制箱和支撐底座。管式加熱爐內(nèi)徑120 mm，設(shè)計最高溫度為1 200 ℃，由剛玉管和耐熱鋼管組成，保溫層采用絕熱性能優(yōu)良的硅酸鋁纖維毯，加熱元件采用耐高溫硅碳棒。采用移動支撐平臺以實現(xiàn)管式加熱爐與SHPB壓桿之間的協(xié)同工作，加熱爐底座上支撐平臺通過螺母控制升降，可調(diào)控高低，以實現(xiàn)與壓桿的對中，支撐平臺上面嵌滿可自由滾動的鋼珠，使加熱爐可自由拖動。

1.3 試驗方案

為了充分研究高溫下花崗巖的動態(tài)壓縮力學(xué)性能，試驗溫度設(shè)置為25 ℃，100 ℃，200 ℃，400 ℃，600 ℃，800 ℃和1 000℃共7個溫度等級，子彈沖擊加載速率設(shè)計值分別為11.0 m/s、12.0 m/s、13.0 m/s、14.0 m/s、15.0 m/s，進行高溫下花崗巖在沖擊荷載作用下的動態(tài)壓縮試驗。為了保證對試件加溫均勻，以10 ℃/min的速度升溫，到預(yù)定溫度后保持恒溫3 h，以使試件內(nèi)外溫度一致，制成不同高溫下的花崗巖試件。

2 高溫下花崗巖的動態(tài)壓縮力學(xué)性能分析

利用高溫裝置改進的Φ100 mm SHPB對高溫下(25 ℃～1 000 ℃)花崗巖進行每組五個沖擊加載速率等級作用下的動態(tài)壓縮試驗，試驗結(jié)果見表1所示。

圖2-圖4是高溫下花崗巖的峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變及彈性模量隨溫度及應(yīng)變率的關(guān)系曲線。

可以看出，試驗結(jié)果有一定的離散性，但仍具有明顯的總體規(guī)律：① 在25 ℃～600 ℃時，高溫作用對花崗巖峰值應(yīng)力的影響不大，說明花崗巖均勻性及致密性較好；800 ℃～1 000 ℃時，花崗巖峰值應(yīng)力受高溫影響明顯，迅速下降，此時，可以理解為花崗巖中的礦物成分及其內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)生了顯著變化，一些容易發(fā)生分解、蒸發(fā)的礦物質(zhì)導(dǎo)致巖石內(nèi)部所含有的預(yù)裂紋產(chǎn)生更大裂紋引起強度下降，600 ℃～800 ℃有可能存在高溫下花崗巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)突變的臨界溫度。② 隨著溫度的升高， 高溫下花崗巖的峰值應(yīng)變呈現(xiàn)逐漸增加的趨勢，與25 ℃相比，到1 000 ℃時，相同沖擊加載速率下的峰值應(yīng)變增加了近1.5倍～1.7倍。③ 本文采用彈性模量Ec，即應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升段上對應(yīng)壓縮強度為40%和60%的兩點連線的斜率，高溫下花崗巖的彈性模量離散性較大，大體上隨著溫度的升高呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢，尤其是在800 ℃之后，彈性模量迅速降低，總體而言,經(jīng)歷800 ℃的高溫對花崗巖的變形特性影響較大。④ 一般認為巖石的峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變等與應(yīng)變率具有正相關(guān)性，即存在應(yīng)變率硬化效應(yīng)，這已經(jīng)得到大量試驗結(jié)果證實，但是，由于巖石試件的不均勻性、尺寸效應(yīng)、端部效應(yīng)、加工精度等影響試驗結(jié)果的因素較多，造成了結(jié)果存在偏差和離散。但是從總體規(guī)律上來說，即便是在高溫狀態(tài)下，花崗巖的峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變?nèi)匀槐憩F(xiàn)出顯著的應(yīng)變率硬化效應(yīng)，均隨應(yīng)變率的提高近似線性增加，在溫度達到800 ℃之后，增加的幅度迅速增大。

圖2 高溫下花崗巖峰值應(yīng)力的變化曲線

表1 高溫下花崗巖SHPB試驗結(jié)果

備注：GHDC表示高溫下的花崗巖動態(tài)抗壓試件。

3 結(jié) 論

(1)在25 ℃～600 ℃時，高溫作用對花崗巖峰值應(yīng)力的影響不大；800 ℃～1000 ℃時，花崗巖峰值應(yīng)力受高溫影響明顯，迅速下降；600 ℃～800 ℃有可能存在高溫下花崗巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)突變的臨界溫度。

(2)隨著溫度的升高，高溫下花崗巖的峰值應(yīng)變呈現(xiàn)逐漸增加的趨勢；而彈性模量離散性較大，大體上隨著溫度的升高呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢，尤其是在800 ℃之后，彈性模量迅速降低，總體而言,經(jīng)歷800 ℃的高溫對花崗巖的變形特性影響較大。

(3)從總體規(guī)律上來說，即便是在高溫狀態(tài)下，花崗巖的峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變?nèi)匀槐憩F(xiàn)出顯著的應(yīng)變率硬化效應(yīng)，均隨應(yīng)變率的提高近似線性增加，在溫度達到800 ℃之后，增加的幅度迅速增大。

參 考 文 獻

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