徐意智 曹林放 毛建勤 程池浩 霍曉波

1 引 言

1995年的日本阪神地震中，以地鐵車站(大開站和長(zhǎng)澤站)、盾構(gòu)區(qū)間隧道為代表的大型地下結(jié)構(gòu)遭受嚴(yán)重破壞，其中，大開地鐵車站結(jié)構(gòu)完全倒塌，頂板和上覆土最大沉降達(dá)2.5 m。而在此之前，人們普遍認(rèn)為地下結(jié)構(gòu)有較好的抗震性能，未對(duì)地下結(jié)構(gòu)抗震研究給予足夠的重視。該車站原有結(jié)構(gòu)參照當(dāng)時(shí)規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)，并沒有考慮地震因素。但是設(shè)計(jì)本身已經(jīng)非常保守，中柱的安全系數(shù)達(dá)到了3(即在承受3倍于正常使用荷載的情況下也不會(huì)破壞)。但如此保守的設(shè)計(jì)依然沒能阻止其倒塌和嚴(yán)重破壞，引發(fā)了科學(xué)界的廣泛爭(zhēng)論[1]。

作為城市重要電力基礎(chǔ)設(shè)施，地下變電站與地鐵車站在結(jié)構(gòu)上有諸多相似之處，其抗震安全問題也應(yīng)引起工程界的重視。

目前我國(guó)的地下變電站主要分布在上海、北京等一線城市。截至2013年，上海地區(qū)已建成和正在建設(shè)中的地下變電站數(shù)量已達(dá)50多座，北京地區(qū)也有50座之多。

上海是典型的軟土地區(qū)，與上述阪神地震中發(fā)生嚴(yán)重震害的大開地鐵車站所在的地層非常相似，土層靈敏度高、壓縮性大、含水量高，地下水位高,水土荷載大。砂層、粉砂等易液化地層分布廣。在地震作用下軟土地層一旦失穩(wěn)，地下結(jié)構(gòu)就會(huì)失去地層支撐發(fā)生嚴(yán)重破壞；北京地處的華北地區(qū)是地震的多發(fā)區(qū)域，歷史上的三河-平谷地震(1679年，約8級(jí))、邢臺(tái)地震(1966年，7.2級(jí))、唐山地震(1976年，7.8級(jí))和張北地震(1998年，6.2級(jí))都給這個(gè)地區(qū)的基礎(chǔ)設(shè)施帶來巨大的破壞，給人民生命財(cái)產(chǎn)帶來巨大的損失。盡管近年來北京并沒有遭受強(qiáng)烈地震的破壞，但是作為一個(gè)處在地震活躍地區(qū)的擁有一千多萬人口的特大城市，地震的威脅是不容小視的[2]。

而與重大潛在風(fēng)險(xiǎn)相對(duì)應(yīng)的現(xiàn)實(shí)是：①作為城市中心區(qū)重要的基礎(chǔ)設(shè)施，地下變電站的數(shù)量在我國(guó)一線城市正迅速增長(zhǎng)；②已有的地下變電站在修建時(shí)大多缺乏充分的抗震考慮；③我國(guó)目前相關(guān)規(guī)范[3]尚沒有明確提出地下變電站抗震設(shè)計(jì)方法，或者還存在一些不合理的地方，總體上滯后于地面結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)。

本文結(jié)合我國(guó)上海、北京地區(qū)地下變電站的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，綜合已有的地鐵車站、地鐵隧道等抗震設(shè)計(jì)研究成果，對(duì)地下變電站結(jié)構(gòu)的抗震分析與設(shè)計(jì)進(jìn)行系統(tǒng)地分析與探討。

2 已有地下結(jié)構(gòu)震害分析

以前，人們認(rèn)為“地下構(gòu)造物在地震時(shí)隨著地基的運(yùn)動(dòng)而運(yùn)動(dòng)”，即除特殊情形外，一般認(rèn)為地震對(duì)地下結(jié)構(gòu)影響很小。1995年以前，抗震工程者曾指出：關(guān)于地下結(jié)構(gòu)，雖然迄今為止尚無嚴(yán)重震害事例，但從地上結(jié)構(gòu)受震破壞經(jīng)驗(yàn)來看，可以設(shè)想這類結(jié)構(gòu)今后仍有出現(xiàn)震害的可能，設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)此應(yīng)有必要的準(zhǔn)備。數(shù)年后，此話不幸言中，1995年日本阪神地震中，神戶市部分地鐵車站和區(qū)間隧道受到了不同程度的破壞。其中大開站最為嚴(yán)重，一半以上的中柱完全倒塌，導(dǎo)致頂板倒塌和上覆土層大量沉降，最大沉降量達(dá)2.5 m之多，如圖1—圖3所示。

圖1 大開地鐵車站倒塌示意圖[1]Fig.1 Collapse of Dakai subway station[1]

圖2 大開地鐵車站中柱破壞[4]Fig.2 Damaged column of subway station

該車站始建于1962年，用明挖法構(gòu)建，長(zhǎng)120 m。頂?shù)装濉?cè)墻和中柱均為現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)。中柱間距為3.5 m。標(biāo)準(zhǔn)段覆土厚度為4～5 m，中央大廳段覆土2 m。地層主要組成為：表層為填土；第二層為淤泥質(zhì)黏土，N<10；第三層為砂礫層及海相黏土，砂礫層的N值在30～35之間，海相黏土N值為10左右；15 m以下為N值大于50的更新世礫層。

An等[5]對(duì)大開車站進(jìn)行了二維動(dòng)力有限元分析，模擬了中柱的破壞，認(rèn)為主要是中柱的抗剪強(qiáng)度和延性不足導(dǎo)致了破壞，另外，較大的豎向地震作用使得中柱受到的壓應(yīng)力過大，也導(dǎo)致了抗剪強(qiáng)度和延性的降低。

圖3 中柱及頂板破壞真實(shí)照片[4]Fig.3 Damage of middle column and roof

Iida[6]經(jīng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，一些修建在車站寬度改變處的沿橫截面方向的墻在地震中起到了剪力墻的作用，這些位置附近的中柱在地震中得到了一定程度的保護(hù)。他認(rèn)為：周圍土體運(yùn)動(dòng)引起的車站底部和頂部的相對(duì)位移產(chǎn)生了破壞性的構(gòu)件內(nèi)力，上覆土層通過影響結(jié)構(gòu)的初始軸向力而影響了破壞的程度。

Samata等[7]通過計(jì)算認(rèn)為，中柱的剪切破壞要先于頂板和側(cè)墻的彎曲破壞，故而水平地震動(dòng)對(duì)中柱更具破壞性，同時(shí)還提出土層厚度越厚對(duì)地下結(jié)構(gòu)破壞越大。

此外，宮必寧,陳龍珠等[8-10]通過振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)分析得出豎向地震力的參與會(huì)使結(jié)構(gòu)內(nèi)力明顯增大。尚昊等[11]通過大斷面地下結(jié)構(gòu)抗震模型試驗(yàn)，指出豎向地震力對(duì)中柱的影響特別大。劉晶波等[12]從地震本身特性考慮，認(rèn)為地下結(jié)構(gòu)是先在豎向地震動(dòng)高頻分量作用下進(jìn)入塑性，周期變長(zhǎng)，而后又受到水平地震動(dòng)低頻分量的作用，在兩者連續(xù)作用下，使結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞。

總體來說，大多數(shù)學(xué)者認(rèn)為是車站底部和頂部土體的相對(duì)位移使得中柱上剪力過大，另一方面豎向地震引起的軸力又導(dǎo)致了中柱抗剪強(qiáng)度和延性的降低，中柱的破壞是水平地震和豎向地震共同作用的結(jié)果。

3 地下變電站結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及抗震性能

由于上海地區(qū)土層較軟，地下水位很高(一般地下0.5～1.0 m)，水土壓力大，地下結(jié)構(gòu)易發(fā)生較大的地層不均勻變形，而地下變電站自身設(shè)施的豎向荷載很大且對(duì)變形又十分敏感，所以對(duì)其結(jié)構(gòu)的豎向承載能力及側(cè)向剛度提出了較高的要求。因此，已建成的上海地區(qū)重要的地下變電站一般采用整體剛度較大的全剪力墻結(jié)構(gòu)或框剪結(jié)構(gòu)，其中框剪結(jié)構(gòu)主要用于改善特大型變電站內(nèi)部功能布局和節(jié)省造價(jià)。而與上海相比，北京地下水位低，土質(zhì)條件較好，因此北京地下變電站的主體結(jié)構(gòu)多采用框架-剪力墻形式。根據(jù)電氣工藝布置的需要以及為了滿足結(jié)構(gòu)正常使用階段設(shè)備空間的需要，地下部分結(jié)構(gòu)跨度往往較大，同時(shí)正常使用階段結(jié)構(gòu)的豎向荷載(主要是頂板頂部的覆土重量，地下一、二、三層的設(shè)備重量)和水平荷載(主要是開挖深度大引起較大的側(cè)向土壓力，以及地震作用)較大，所以地下變電站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一般采用豎向承載及抗側(cè)剛度大的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，其中框架部分布置于地下建筑物中心區(qū)域，剪力墻布置于地下建筑物靠近外圍的四周。

由于使用功能的需求，地下變電站的結(jié)構(gòu)部分與地上變電站及其他地下結(jié)構(gòu)(地下車庫(kù)、地鐵)相比，在設(shè)計(jì)荷載、結(jié)構(gòu)受力體系上有其自身特點(diǎn)，尤其是大量的開孔增加了其結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度。具體的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和受力特點(diǎn)總結(jié)如表1所示。而在地震作用下，地下變電站的結(jié)構(gòu)則表現(xiàn)出多個(gè)抗震不利因素(表2)。

表1地下變電站結(jié)構(gòu)體系及受力特點(diǎn)

Table1Featuresofundergroundsubstationstructure

結(jié)構(gòu)荷載1.側(cè)向壓力較大主要表現(xiàn)為隨深度的增加而增加的水土荷載2.恒載所占比例較大四周水土荷載包括上部覆土壓力、底板水浮力等3.地震作用地下結(jié)構(gòu)所受地震作用與常規(guī)地面建筑有較大區(qū)別,主要表現(xiàn)為跟隨土體一起位移結(jié)構(gòu)體系1.水平結(jié)構(gòu)體系主要指地下變電站的樓板,與地面結(jié)構(gòu)的樓蓋體系不同,地下變電站的樓板為典型的偏壓構(gòu)件,且有大量的開洞,小到穿線孔,大至主變室開孔、電纜豎井2.豎向結(jié)構(gòu)體系地下變電站的豎向結(jié)構(gòu)體系主要包括地下變電站的墻、柱體系。地下變電站的外墻與上部結(jié)構(gòu)的外墻不同,是典型的偏壓構(gòu)件,在抵抗豎向荷載的同時(shí),還要抵抗四周的水土荷載

抗震不利一方面體現(xiàn)在結(jié)構(gòu)開孔上(包括主變室、電纜豎井、通風(fēng)豎井等，如圖4和圖5所示)。結(jié)構(gòu)開孔會(huì)影響結(jié)構(gòu)的整體性，大大削弱結(jié)構(gòu)抗側(cè)移剛度和抗剪強(qiáng)度。受角部效應(yīng)的影響，在四角設(shè)置的通風(fēng)豎井或電纜豎井常常會(huì)引起應(yīng)力集中，會(huì)給角部豎井框架的抗剪能力帶來巨大挑戰(zhàn)。

表2地下變電站不利抗震因素

Table2Unfavorableseismicfactorofunderground

不利因素具體解釋內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜雖然形體比較規(guī)則,但與圓形截面隧道相比,地下變電站具有復(fù)雜的梁板柱的結(jié)構(gòu),尤其是大量開孔,對(duì)抗震非常不利豎向荷載大設(shè)備荷載,上覆土荷載等恒載大,地震時(shí)表現(xiàn)為巨大的慣性力,對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響埋藏深度淺相關(guān)地震經(jīng)驗(yàn)表明,淺埋地下結(jié)構(gòu)較深埋地下結(jié)構(gòu)更易受到地震的破壞

圖4 主變室開孔及電纜豎井Fig.4 Main power transform room and cable shaft

地下變電站的設(shè)備荷載和覆土荷載都比較大。在地震發(fā)生時(shí)，會(huì)產(chǎn)生巨大的慣性力(豎向和水平向)，對(duì)結(jié)構(gòu)的豎向及水平向承載帶來考驗(yàn)。

此外，地下變電站埋藏較淺。相關(guān)震害表明，淺埋地下結(jié)構(gòu)更易遭受地震的破壞。一方面，淺埋地下結(jié)構(gòu)與地層的相互作用程度較弱，受地層的約束較弱，表現(xiàn)為結(jié)構(gòu)承擔(dān)更多的地震作用；另一方面，埋深淺時(shí)上覆土無法形成拱效應(yīng)，無法為地下變電站形成上部支撐。這兩方面的原因均會(huì)導(dǎo)致地下變電站需更多地依靠自身的承載能力來抵抗地震作用。

4 地下變電站的抗震設(shè)計(jì)方法

20世紀(jì)50年代以前，國(guó)內(nèi)外地下結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)基本上基于日本學(xué)者大森房吉提出的地震慣性力方法[13]；60年代初，蘇聯(lián)學(xué)者福季耶娃基于彈性理論得到均勻介質(zhì)中圓形隧道在P波、S波下的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)，并應(yīng)用于貝-阿干線(BAM)鐵路隧道的抗震設(shè)計(jì)[14,15]；60年代末，美國(guó)舊金山地區(qū)在建設(shè)快速地鐵運(yùn)輸系統(tǒng)(BART)時(shí)，Kuesel[16]提出了“地下結(jié)構(gòu)應(yīng)具有吸收強(qiáng)變形的延性，并且不喪失承受靜載的能力，而不是抵御慣性力”的新的地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)思想，應(yīng)該說，這一思想正確認(rèn)識(shí)到了地下結(jié)構(gòu)在地震作用下的響應(yīng)狀況——以跟隨地層變形為主，自激振動(dòng)很小。

圖5 進(jìn)風(fēng)井開孔Fig.5 Opening on ventilating shaft

從認(rèn)識(shí)到地下結(jié)構(gòu)隨地層共同變形的特性之后，地下結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)思想轉(zhuǎn)向以變形控制為主流的反應(yīng)位移法、自由變形法、共同作用法、應(yīng)變傳遞法、節(jié)段長(zhǎng)度試算法等，其中以反應(yīng)位移法(見圖6)和共同作用法最為成熟。

20世紀(jì)70年代后期開始，日本學(xué)者從地震觀測(cè)資料著手，通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、模型試驗(yàn)，提出了反應(yīng)位移法、應(yīng)變傳遞法等多種實(shí)用抗震計(jì)算方法，其基本思想就是地下結(jié)構(gòu)在承受地震慣性力、土層剪應(yīng)力的同時(shí)跟隨地層一起變形。

在設(shè)計(jì)計(jì)算中，地震產(chǎn)生的影響主要從以下6個(gè)方面進(jìn)行考慮[1]：①地震時(shí)的地層變形；②上覆土的影響，必要時(shí)上覆土豎直方向的慣性力也要考慮；③地震時(shí)的土壓力；④結(jié)構(gòu)自身的慣性力；⑤液化的影響；⑥水壓和浮力。

圖6 反應(yīng)位移法計(jì)算簡(jiǎn)圖[1]Fig.6 Response displacement method

但在各個(gè)規(guī)范中，地震荷載的種類和作用方法都有稍許不同，在實(shí)際使用中也帶來了一些混亂。同時(shí)有研究表明，反應(yīng)位移法的計(jì)算結(jié)果與二維動(dòng)力有限元計(jì)算結(jié)果的一致度并不好。究其原因是計(jì)算模型中的地層彈簧參數(shù)取值以及地震荷載的取值還有不太明確之處。

自由場(chǎng)變形法最早成功應(yīng)用于美國(guó)舊金山海灣地區(qū)地下快速運(yùn)輸系統(tǒng)(BART，1969年)的地下車站與隧道中[16]。1991年洛杉磯地鐵地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中也使用了該法，并在原基礎(chǔ)上引入了容許塑性鉸控制倒塌設(shè)計(jì)[16]，如圖7所示。

圖7 地下矩形框架的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定[16]Fig.7 Stability of underground rectangular frame

自由場(chǎng)變形法就是將自由場(chǎng)地的剪切變形強(qiáng)加在地下結(jié)構(gòu)上，如圖8所示。場(chǎng)地的自由變形量采用St.John和Zahrah[17]推導(dǎo)的公式進(jìn)行計(jì)算(P波、S波和Rayleigh波)。

圖8 典型的自由場(chǎng)變形法[17]Fig.8 Free field deformation method

自由場(chǎng)變形法概念清晰，應(yīng)用方便。前提是結(jié)構(gòu)的存在并不影響地層的變形，且結(jié)構(gòu)完全跟隨地層一起變形，所以地層剛度相對(duì)隧道結(jié)構(gòu)剛度較大時(shí)尚能取得較滿意的結(jié)果?；谶@種想法，后來又提出了相互作用法。

Wang[18]針對(duì)矩形斷面的地下結(jié)構(gòu)提出了柔度系數(shù)的概念。首先對(duì)結(jié)構(gòu)和與結(jié)構(gòu)具有相同外尺寸的矩形等代土單元進(jìn)行靜力分析(圖9)，結(jié)構(gòu)和土介質(zhì)之間的柔度系數(shù)就是結(jié)構(gòu)和等代土單元側(cè)向變形的比值。

圖9 柔度系數(shù)的計(jì)算簡(jiǎn)圖[18]Fig.9 Calculation diagram of flexibility coefficient

然后由柔度系數(shù)進(jìn)一步求取相互作用系數(shù)，相互作用系數(shù)為實(shí)際結(jié)構(gòu)位移與自由場(chǎng)剪切變形的比值。

Hashash[19]對(duì)前人的研究進(jìn)行了系統(tǒng)地總結(jié)和歸納，基于地下結(jié)構(gòu)與土體共同變形的理念，較為系統(tǒng)地整理了圓形、矩形地下結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)方法。

幾年后，Hashash[20]基于地下結(jié)構(gòu)在地震作用下與土體一起發(fā)生剪切變形的理念，對(duì)剪切變形下土體和結(jié)構(gòu)的相互作用進(jìn)行了進(jìn)一步的探討。

國(guó)內(nèi)的相關(guān)規(guī)范規(guī)程中目前只有上海市《地下鐵道建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[21](DG/TJ 08—2064—2009)對(duì)地鐵地下結(jié)構(gòu)物的抗震設(shè)計(jì)規(guī)定了一些可供具體參考的條文，其中包括針對(duì)軟土雙層三跨地鐵車站結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)分析等代地震荷載法和橫向水平地震作用反應(yīng)位移法。但整體上還是比較粗略的，基本上只能宏觀地用于抗震驗(yàn)算。

對(duì)于地下變電站，上述的諸多地鐵車站的抗震設(shè)計(jì)思想和方法都能借鑒，但同時(shí)還要考慮地下變電站結(jié)構(gòu)的自身特點(diǎn)。比如剪力墻、樓板開孔、主變室兩層側(cè)墻等對(duì)結(jié)構(gòu)抗震的有利及不利影響。結(jié)合地下變電站的自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)提出相應(yīng)的抗震設(shè)計(jì)計(jì)算方法顯得非常必要。

此外，“三分計(jì)算，七分構(gòu)造”是建筑結(jié)構(gòu)抗震理論和實(shí)踐中一個(gè)被廣泛接受的理念[2,22]。在地面結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的長(zhǎng)期探索和實(shí)踐中已經(jīng)形成了諸多行之有效的抗震構(gòu)造措施，如“強(qiáng)柱弱梁”和“強(qiáng)剪弱彎”，通過加強(qiáng)箍筋的方法來增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的延性等。而目前，對(duì)于地下變電站的抗震構(gòu)造措施的研究應(yīng)該來說是一片空白，比如板開孔位置附近怎么配置箍筋，怎樣增加框架柱的變形延性等。所以，有必要針對(duì)地下變電站的自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行專門的研究和分析，提出相應(yīng)的抗震構(gòu)造措施。

5 結(jié) 論

1995年日本阪神地震對(duì)地鐵車站造成了毀滅性的破壞。前車之鑒，作為城市中心區(qū)重要電力基礎(chǔ)設(shè)施的地下變電站的抗震問題必須引起工程界的足夠重視。目前我國(guó)地下變電站主要集中在高烈度的北京地區(qū)和軟土典型代表的上海地區(qū)，一旦發(fā)生城市直下型地震，后果不堪設(shè)想。

雖然地下變電站的抗震設(shè)計(jì)在一定程度上能夠參考已有的地鐵車站抗震設(shè)計(jì)方法，但還必須充分考慮自身的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，比如剪力墻、樓板開孔、主變室兩層側(cè)墻、明挖施工工法等對(duì)結(jié)構(gòu)抗震的有利及不利影響。此外，地下變電站內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜，樓板有大量開孔，設(shè)備荷載大，在抗震設(shè)計(jì)計(jì)算的同時(shí)，也必須充分發(fā)揮抗震構(gòu)造措施的作用，“三分計(jì)算，七分構(gòu)造”，針對(duì)自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行專門的研究和分析，提出相應(yīng)的抗震構(gòu)造措施。

[ 1 ] 鄭永來，楊林德，李文藝,等.地下結(jié)構(gòu)抗震[M].上海：同濟(jì)大學(xué)出版社,2005.

Zheng Yonglai, Yang Linde, Li Wenyi, et.al. Seismic performance of underground structure[M]. Shanghai: Tongji University Press, 2005. (in Chinese)

[ 2 ] 傅鵬程.地鐵地下結(jié)構(gòu)震動(dòng)變形的實(shí)用評(píng)價(jià)方法研究[D].北京：清華大學(xué), 2004.

Fu Pengcheng. Simplified methods for evaluating seismic deformation of metro underground structures considering seismic interaction[D]. Beijing: Tsinghua University, 2004. (in Chinese)

[ 3 ] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB50157—2003 地下鐵道設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)計(jì)劃出版社, 2003.

Ministry of Construction of the People′s Republic of China. GB50157—2003 Code for the design of metro [M]. Beijing: China Planning Press, 2003. (in Chinese)

[ 4 ] 鄔玉斌.地鐵車站地震反應(yīng)和破壞機(jī)理分析[D].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2007.

Wu Yubin. Analysis of seismic response and failure mechanisms of subway station[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2007. (in Chinese)

[ 5 ] An X H, Shawky A A, Maekawa K. The collapse mechanism of a subway station during the Great Hanshin earthquake[J]. Cement and Concrete Composites, 1997, 19:241-257.

[ 6 ] Iida H, Hiroto T, et al. Damage to Daikai subway station. Soils and Foundations, Special Issue on Geotechnical Aspects of the January 17 1995 Hyogoken-Nambu Earthquake[J]. Japanese Geotechnical Society, 1996：283-300.

[ 7 ] Senzai Samata, Hajime Ohuchi and Takashi. A study of the damage of subway structures during the 1995 Hanshin-Awaji earthquake Matsuda[J]. Cement and Concrete Composites, 1997： 225-259.

[ 8 ] 宮必寧,趙大鵬. 地下結(jié)構(gòu)與土動(dòng)力相互作用試驗(yàn)研究[J].地下空間，2002，22(4): 520-524.

Gong Bining, Zhao Dapeng. Test on seismic interaction of underground structure and soil mass[J]. Underground Space, 2002,22(4):520-524. (in Chinese)

[ 9 ] 周林聰, 陳龍珠, 宮必寧. 地下結(jié)構(gòu)地震模擬震動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[J].地下空間與工程學(xué)報(bào)，2005，1(2): 182-187.

Zhou Lincong, Chen Longzhu, Gong Bining. Shaking table tests for the seismic simulation of underground structure[J]. Chinese Journal of Underground Space and Engineering, 2005, 1(2):182-187. (in Chinese)

[10] 趙大鵬, 宮必寧, 晏成明. 大跨度地下結(jié)構(gòu)振動(dòng)性態(tài)試驗(yàn)研究[J].重慶建筑大學(xué)學(xué)報(bào)，2002，24(5): 52-57.

Zhao Dapeng, Gong Bining, Yan Chengming. Experimental Analysis of Vibration Behavior for Large -span Underground Structure[J]. Journal of Chongqing jianzhu University, 2002,24(5):52-57. (in Chinese)

[11] 尚昊, 郭志昆. 大斷面地下結(jié)構(gòu)抗震模型試驗(yàn)[J].巖土工程界，2002，5(10):60-64.

Shang Hao, Guo Zhikun. Seismic model test on large-span underground structure[J]. Geotechnical Engineering World, 2002, 5(10):60-64. (in Chinese)

[12] 馬碩，羅奇峰，劉晶波.神戶大開地鐵車站的地震反應(yīng)分析[M].北京：清華大學(xué)出版社.

Ma Shuo, Luo Qifeng, Liu Jingbo. Seismic response of Dakai subway station[M]. Beijing: Tsinghua University Press, 2005. (in Chinese)

[13] 傅金華. 日本抗震結(jié)構(gòu)及隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2011.

Fu Jinhua. Design method of aseismic structure and isolation structure in Japan[M]. Beijing: China Building Industry Press, 2011. (in Chinese)

[14] 徐顯毅.地震區(qū)地下結(jié)構(gòu)物支護(hù)的計(jì)算[M].北京：煤炭工業(yè)出版社, 1986.

Xu Xianyi. Calculating method of underground support structure on earthquake zone[M]. Beijing: Coal Industry Press, 1986. (in Chinese)

[15] 閻盛海. 地下結(jié)構(gòu)抗震[M].大連：大連理工大學(xué)出版社, 1989.

Yan Shenghai. Seismic performance of underground structure[M]. Dalian: Dalian University of Technology Press, 1989. (in Chinese)

[16] Kuesel T R. Structural design of the Bay Area Rapid Transit System[J]. Civil Engineering Am. Soc. Civ. Engrs:46-50.

[17] St.John C M, Zahrah T F. Aseismic design of underground structures[J]. Tunneling and Underground Space Technology, 1987, 2(2): 165-197.

[18] Wang J N. Seismic Design of tunnels: A State-of-the-Art Approach, Monograph, monograph 7. Parsons, Brinckerhoff, Quade and Douglas Inc, New York. 1993.

[19] 施仲衡, 王元湘. 關(guān)于地鐵工程抗震設(shè)計(jì)的若干問題[M].北京:北京市城建設(shè)計(jì)研究院, 2002.

Shi Zhongheng, Wang Yuanxiang. Issues concerning the seismic design of the subway project[M]. Beijing: Beijing Urban Engineering Design and Research Institute co., Itd. 2002. (in Chinese)

[20] 上海市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì).DG/TJ08-2064—2009 地下鐵道建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.

Shanghai Urban Construction and Communications Commision DG/TJ08-2064—2009 Code for the aseismic design of underground metro structure[S]. Beijing: China Architecture and Building Poess, 2010. (in Chinese)

[21] 楊雪平, 章紅梅, 呂西林. RC框架結(jié)構(gòu)在中震作用下不同性能目標(biāo)的彈塑性分析[J]. 結(jié)構(gòu)工程師,2009,25(1):14-18.

Yang Xueping, Zhang Hongmei, Lu Xilin. Elastoplastic. Analysis of RC Frame Structures under Moderate Earthquake with Different Performance Objectives[J]. Structural Engineers, 2009,25(1):14-18. (in Chinese)

[22] 施仲衡, 王元湘. 關(guān)于地鐵工程抗震設(shè)計(jì)的若干問題[J]. 北京市城建設(shè)計(jì)研究院, 2002.