李秋龍 ，李 茂 ，雷 波 ，周 天 ，周孑民

(1. 中南大學(xué) 能源科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083；2. 中南大學(xué) 流程工業(yè)節(jié)能湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙 410083)

赤泥沉降槽是濕法冶金工藝中氧化鋁生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備之一，主要用來進(jìn)行赤泥的固液分離和反向洗滌[1?3]。在工業(yè)生產(chǎn)中，由于礦石品位的持續(xù)下降，赤泥沉降槽的分離效率和產(chǎn)能已經(jīng)成為制約整個(gè)氧化鋁生產(chǎn)的瓶頸，沉降槽的沉降分離效果不好，不僅影響固液分離的效率，還會(huì)影響整個(gè)企業(yè)的生產(chǎn)產(chǎn)能甚至導(dǎo)致生產(chǎn)無法正常進(jìn)行[3?5]。赤泥沉降槽結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示，主要由進(jìn)料管、中心桶、溢流管、沉降槽槽體、耙機(jī)中軸和底流管組成，中心桶是赤泥沉降槽最主要的部件之一，HEATH[6]將中心桶比作沉降槽的“心臟”，其結(jié)構(gòu)對(duì)沉降槽性能和沉降分離的效率具有非常關(guān)鍵的影響。

圖1 赤泥沉降槽結(jié)構(gòu)示意圖Fig. 1 Schematic diagram of red mud thickener: 1—Feed pipe; 2—Feedwell; 3—Overflow pipe; 4—Tank; 5—Rake shafe; 6—Underflow pipe

中心桶最初主要用來耗散進(jìn)料的動(dòng)能，實(shí)現(xiàn)進(jìn)料料漿在較小湍動(dòng)能時(shí)溫和地進(jìn)入沉降槽槽體并均勻地沉降，減少或消除料漿在沉降槽內(nèi)的短路流動(dòng)[7]。根據(jù)Stokes的沉降公式[8]，顆粒的沉降速度與顆粒的直徑呈正相關(guān)，因此，目前的沉降工藝中一般通過添加高分子絮凝劑來促進(jìn)細(xì)小顆粒的吸附聚合，以形成較大的絮凝顆粒團(tuán)而加快沉降[9?13]。隨著高分子絮凝劑的廣泛使用，中心桶具有另外一個(gè)重要的作用，即作為“絮凝發(fā)生器”，絮凝劑主要是在中心桶內(nèi)發(fā)揮作用，中心桶內(nèi)的流動(dòng)形態(tài)和條件較適合高分子絮凝劑發(fā)揮架橋和吸附聚合作用[14]，因此，中心桶的結(jié)構(gòu)對(duì)整個(gè)赤泥沉降槽而言至關(guān)重要，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)沉降槽結(jié)構(gòu)的研究主要放在中心桶上[15?17]。PELOQUIN等[18]采用數(shù)值仿真的方法并結(jié)合工業(yè)驗(yàn)證，證實(shí)了中心桶內(nèi)加環(huán)形擋流板的高效作用和提高絮凝劑吸附沉降效率的有效性。HEATH[6]提出了新型的Vane中心桶結(jié)構(gòu)[19]，并通過CFD數(shù)值仿真對(duì)比了4種不同結(jié)構(gòu)的Vane中心桶，驗(yàn)證了該新型中心桶結(jié)構(gòu)在提高沉降槽性能和促進(jìn)絮凝效率等方面的有效作用。李茂等[20?21]和王鴻雁等[22]認(rèn)為對(duì)赤泥沉降槽進(jìn)料方式的改進(jìn)研究具有重大意義，改用射流式進(jìn)料管后，其文丘里結(jié)構(gòu)能實(shí)現(xiàn)部分清液的自循環(huán)，對(duì)中心桶內(nèi)的料漿進(jìn)行充分混合稀釋，大幅提高沉降槽的產(chǎn)能和絮凝沉降效率，在生產(chǎn)實(shí)踐中已產(chǎn)生較大的經(jīng)濟(jì)效益。

引入絮凝劑后，中心桶內(nèi)的絮凝反應(yīng)需要在一定條件下才能充分發(fā)揮絮凝劑的效果，達(dá)不到這些條件不僅給工業(yè)生產(chǎn)帶來新的問題，而且還會(huì)造成絮凝劑的浪費(fèi)，只有當(dāng)漿液與絮凝劑充分地混合，絮凝劑的分子鏈條能充分伸展的條件下，才能提高絮凝劑對(duì)赤泥顆粒的吸附架橋能力和絮團(tuán)化能力，才有利于形成高質(zhì)量的絮凝吸附和高效的絮凝沉降，加快沉降速度和提高生產(chǎn)能力[1,23]。中心桶內(nèi)固含濃度過高會(huì)使高分子絮凝劑的鏈條無法伸展，絮凝劑的鏈條無法大面積接觸到赤泥顆粒，進(jìn)而影響絮凝劑對(duì)赤泥顆粒的吸附和架橋連接；固含濃度過低時(shí)，赤泥顆粒較少，絮凝劑無法高效地捕捉到足夠的赤泥顆粒，因此，固含過高和過低都不利于絮凝劑發(fā)揮功效。張哲新等[24]通過實(shí)驗(yàn)得出，固含濃度為7.5%(質(zhì)量濃度)時(shí)，沉降槽內(nèi)赤泥的沉降速度會(huì)達(dá)到最佳；PELOQUIN等[18]通過仿真計(jì)算得出結(jié)論，當(dāng)中心桶內(nèi)固含濃度均勻的分布在50~100 g/L時(shí)，絮凝劑對(duì)赤泥的絮凝作用效果最好，效率最高。房麗茹[23]通過實(shí)驗(yàn)研究了沉降槽內(nèi)苛堿濃度和氧化鋁濃度對(duì)沉降槽內(nèi)絮凝固含的影響，當(dāng)苛堿濃度和氧化鋁濃度在工業(yè)生產(chǎn)值范圍內(nèi)時(shí)，沉降槽內(nèi)赤泥固含在60~64 g/L的范圍內(nèi)時(shí)可得到絮凝沉降的相對(duì)最優(yōu)條件。河南某氧化鋁廠通過對(duì)沉降槽進(jìn)行改造，將進(jìn)料方式由直管改為射流管，可以達(dá)成充分利用上層清液稀釋料漿的目的，且取消稀釋循環(huán)泵的使用還能節(jié)約泵送動(dòng)力消耗。由于沉降槽中心桶內(nèi)料漿的稀釋與中心桶的結(jié)構(gòu)參數(shù)密切相關(guān)，不恰當(dāng)?shù)闹行耐斑M(jìn)料結(jié)構(gòu)有可能導(dǎo)致料漿稀釋不夠，也可能會(huì)使料漿被過分稀釋，降低絮凝劑的吸附沉降效率，而且卷吸過多的上層清液對(duì)桶內(nèi)料漿進(jìn)行稀釋會(huì)影響粗液的產(chǎn)能和生產(chǎn)效率，且大量卷吸槽內(nèi)上層清液需要額外增加進(jìn)料泵的動(dòng)力消耗，經(jīng)濟(jì)性降低。本課題組結(jié)合實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)中的礦石類型、絮凝劑的類型及礦石品位等因素，通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真的方法對(duì)沉降槽中心桶進(jìn)行了大量研究[20?21,25?27]，認(rèn)為當(dāng)中心桶內(nèi)固含濃度在60~70 g/L的范圍內(nèi)時(shí)，最適合絮凝劑的吸附架橋作用，絮凝效率最高。因此，對(duì)沉降槽中心桶優(yōu)化的一個(gè)重要目標(biāo)是提高沉降槽中心桶內(nèi)處于最適合絮凝劑發(fā)揮效能的固含濃度范圍內(nèi)(60~70 g/L)的料漿體積占中心桶體積的體積分?jǐn)?shù)η，自定義的試驗(yàn)指標(biāo)η的表達(dá)式如式(1)所示：

式中：Vbest為中心桶內(nèi)固含在60~70 g/L范圍內(nèi)料漿的體積；Vfeedwell為沉降槽中心桶的體積。

射流式進(jìn)料管沉降槽中心桶內(nèi)流體混合作用強(qiáng)，其文丘里結(jié)構(gòu)能自吸入沉降槽上層清液對(duì)中心桶內(nèi)的料漿進(jìn)行稀釋，有利于料漿與絮凝劑充分混合而促進(jìn)絮凝[20?22]。目前，關(guān)于中心桶及射流式進(jìn)料管結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)研究數(shù)據(jù)尚為缺乏，本文作者擬通過正交試驗(yàn)的方法對(duì)沉降槽中心桶和射流式進(jìn)料管結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值仿真研究，以期得出最優(yōu)的沉降槽結(jié)構(gòu)參數(shù)組合，提高沉降槽中心桶內(nèi)的試驗(yàn)指標(biāo)值η，以實(shí)現(xiàn)沉降槽中心桶結(jié)構(gòu)的技術(shù)改造和性能提升。

1 正交試驗(yàn)方案的確定

1.1 試驗(yàn)指標(biāo)

根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和理論分析，沉降槽固液分離效率的高低與料漿在中心桶內(nèi)的稀釋程度密切相關(guān)，中心桶內(nèi)料漿的固含濃度分布對(duì)固液分離具有關(guān)鍵性的影響，即固含濃度越靠近絮凝劑最佳絮凝的濃度區(qū)域，沉降槽的固液分離效率就越佳。因此，為尋求最佳的中心桶結(jié)構(gòu)參數(shù)組合，在正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)中，本試驗(yàn)以自定義的η作為正交試驗(yàn)的指標(biāo)，其值越大，說明料漿與絮凝劑混合與稀釋的效果越佳，沉降槽的性能和沉降效果越好。

1.2 試驗(yàn)因素與水平的確定

結(jié)合相關(guān)的專業(yè)知識(shí)和現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研的結(jié)果進(jìn)行研究分析，選取中心桶直徑、中心桶深度、射流管直徑(混合管直徑d1，進(jìn)料管直徑d2和喉管直徑d3)、環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿高度和喉嘴距(進(jìn)料管收縮末端 d3距混合管d1的距離d4)5個(gè)結(jié)構(gòu)因素研究沉降槽中心桶內(nèi)的固含分布，其相應(yīng)的編號(hào)分別為：A、B、C、D和E，每個(gè)因素取5個(gè)水平值，各因素的水平值如表1所示。其中射流管尺寸示意圖如圖2所示。

圖2 射流管主要尺寸示意圖Fig. 2 Schematic diagram of size of jet pipe

2 正交試驗(yàn)方案與結(jié)果分析

2.1 正交試驗(yàn)方案與數(shù)值計(jì)算結(jié)果

根據(jù)本試驗(yàn)設(shè)計(jì)的因素和水平數(shù)，選用正交表L25(55)來安排試驗(yàn)。該正交表考慮 5個(gè)因素，每個(gè)因素 5個(gè)水平，采用仿真軟件 FLUENT，擴(kuò)展的Realizable k?ε雙方程湍流模型并結(jié)合SIMPLE算法進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算[25?27]，具體計(jì)算過程詳見文獻(xiàn)[25?27]，總共進(jìn)行 25次數(shù)值仿真試驗(yàn)。正交試驗(yàn)方案如表2所列。本實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)工況為河南某氧化鋁廠的沉降槽原型，結(jié)構(gòu)組合為：中心桶直徑(因素A)為3 m、中心桶深度(因素B)為4 m、射流管直徑(因素C)d1、d2和d3分別為0.8、0.48和0.36 m的管型、環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿高度(因素D)為0.12 m、喉嘴距(因素E)為0.17 m。根據(jù)表2排好的試驗(yàn)方案，按各序號(hào)規(guī)定的試驗(yàn)條件進(jìn)行數(shù)值仿真試驗(yàn)，計(jì)算的試驗(yàn)指標(biāo)值η也列于表2。由表2可知，從試驗(yàn)指標(biāo)的結(jié)果來看，由于是多重因素綜合影響的結(jié)果，無法直觀地得出最優(yōu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)，需要運(yùn)用數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法對(duì)結(jié)果進(jìn)行極差分析和方差分析。

表1 因素水平表Table 1 Levels for each factor

表2 正交試驗(yàn)表及優(yōu)化指標(biāo)Table 2 Orthogonal table and evaluation criteria

2.2 極差分析并確定因素的主次順序

采用極差分析法對(duì)正交試驗(yàn)方案的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析，如圖3所示，可以得出5個(gè)因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響的主次關(guān)系，初步得出沉降槽五因素五水平的優(yōu)化方案。一般而言，同一因素下不同水平的極差是有差異的，這說明各因素的水平對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響是不同的[28]。根據(jù)表2安排的試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算并結(jié)合所得到的仿真計(jì)算結(jié)果，得到同一因素在不同水平值下試驗(yàn)指標(biāo)的平均值，平均值越大，表明試驗(yàn)指標(biāo)值越大，該水平下工況越佳。平均值的極差越大，表示該因素的水平在試驗(yàn)范圍內(nèi)的變化會(huì)導(dǎo)致試驗(yàn)指標(biāo)在數(shù)值上產(chǎn)生較大的變化，所以極差最大的就是對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響最大的因素，即最主要的因素，反之為次要因素。由極差分析可知，A~E 5個(gè)因素的極差值分別為0.018、0.018、0.064、0.042和 0.028，故可知對(duì)沉降槽試驗(yàn)指標(biāo)η影響最大的因素是射流管直徑，其次是擋流環(huán)板離進(jìn)料管下沿高度、喉嘴距、中心桶直徑和中心桶的深度，即影響因素的主次順序?yàn)镃-D-E-A-B。各因素水平對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響如圖3所示，比較各因素不同水平下的平均值值大小，可以確定當(dāng)中心桶直徑(因素A)為3 m、中心桶深度(因素B)為5 m、射流管直徑(因素C)d1、d2和d3分別為0.8、0.48和0.36 m、環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿高度(因素D)為0.22 m、喉嘴距(因素 E)為 0.18 m 時(shí)，可以獲得對(duì)應(yīng)因素下試驗(yàn)指標(biāo)的最大值，由此可以確定最優(yōu)的水平組合為A1B3C5D5E4。

圖3 各因素水平對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響Fig. 3 Effect of levels for each factor on evaluation criteria

由圖3可以看出，在各因素中隨著水平值的變化，對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)η影響最為顯著、試驗(yàn)指標(biāo)變化最大的是射流管直徑，合適的射流直徑能顯著提高中心桶內(nèi)最佳絮凝固含濃度范圍內(nèi)料漿的體積所占中心桶體積的體積分?jǐn)?shù)。同時(shí)，在一定范圍內(nèi)，隨著中心桶直徑的增加試驗(yàn)指標(biāo)逐漸降低，試驗(yàn)指標(biāo)隨著中心桶深度的增加而增加，存在一個(gè)最大值，而后隨著中心桶深度的增加試驗(yàn)指標(biāo)值有所減少，即在允許的高徑比范圍內(nèi)中心桶的深度越大，直徑越小的中心桶結(jié)構(gòu)更優(yōu)；而環(huán)形擋流板距離進(jìn)料管下沿的高度對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響是先減少后增大，即在結(jié)構(gòu)范圍內(nèi)，環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿的距離越近或越遠(yuǎn)效果更優(yōu)，但遠(yuǎn)距離的效果優(yōu)于近距離的效果；試驗(yàn)指標(biāo)隨喉嘴距的變化而波動(dòng)變化，并不呈現(xiàn)出規(guī)律性，這是由于射流管的直徑和喉嘴距是射流管的結(jié)構(gòu)參數(shù)，二者之間具有一定的關(guān)聯(lián)性，這也說明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響不顯著，是這5個(gè)因素中對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響最小的因素。

2.3 方差分析

極差分析給出了各因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)η影響大小的排序。而方差分析將試驗(yàn)中由于試驗(yàn)條件改變引起的數(shù)據(jù)波動(dòng)同試驗(yàn)誤差引起的數(shù)據(jù)波動(dòng)區(qū)分開來，估計(jì)誤差的大小[28]。此外，對(duì)于各因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響的顯著性程度，方差分析給以精確的數(shù)量估計(jì)，選用偏差平方和最小的列(中心桶深度因素 B)作為參考誤差列計(jì)算方差，進(jìn)一步計(jì)算各列的偏差平方和、自由度及各列的誤差列方差和方差比。采用F檢驗(yàn)法[28]來判斷所考察因素的作用是否顯著。根據(jù)方差計(jì)算結(jié)果，得到因素中心桶直徑A、射流管直徑C、擋流環(huán)板離進(jìn)料管下沿高度D和喉嘴距E的方差比分別為1.541、15.083、4.875和2.583，因此根據(jù)分析結(jié)果和F檢驗(yàn)法則，可得知擋流環(huán)板離進(jìn)料管下沿高度(D)、喉嘴距(E)、射流管直徑(C)對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)均有影響，其中射流管直徑因素的方差比最大，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響最為重大，為顯著因素；擋流環(huán)板離進(jìn)料管下沿高度和喉嘴距這兩個(gè)因素的方差較小，但對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響比較重要，為較顯著因素；而中心桶直徑(A)和中心桶深度(B)對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)有一定影響但不明顯，為不顯著但有影響因素。由此可知，射流管的直徑是中心桶結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵，是中心桶結(jié)構(gòu)優(yōu)化的重點(diǎn)，而擋流環(huán)板離進(jìn)料管下沿高度、喉嘴距、中心桶的直徑和中心桶深度對(duì)中心桶性能的影響不大，在經(jīng)驗(yàn)值范圍之內(nèi)即可，可以根據(jù)生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況，如改造和施工難易等選定結(jié)構(gòu)參數(shù)。

3 優(yōu)化工況與基礎(chǔ)工況對(duì)比分析

圖4 最優(yōu)工況與基礎(chǔ)工況下中心桶內(nèi)固含分布圖Fig. 4 CFD model prediction of solid concentration distribution in feedwell: (a)Optimal case; (b)Base case

根據(jù)正交試驗(yàn)分析結(jié)果，得到優(yōu)化的沉降槽中心桶結(jié)構(gòu)參數(shù)后，將優(yōu)化后的沉降槽結(jié)構(gòu)中心桶內(nèi)固含分布情況與基礎(chǔ)工況的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析，得出優(yōu)化前后中心桶內(nèi)固含分布如圖4所示，以及中心桶內(nèi)不同固含區(qū)間漿液所占體積分?jǐn)?shù)的統(tǒng)計(jì)圖如圖5所示。由圖4和5可知，在進(jìn)料固含為120 g/L和其他工藝參數(shù)不變的條件下，另一方面，根據(jù)正交試驗(yàn)優(yōu)化指標(biāo)，原始的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)沉降槽中心桶內(nèi)試驗(yàn)指標(biāo)值η僅為2.5%，而優(yōu)化工況中心桶內(nèi)試驗(yàn)指標(biāo)值η相比基礎(chǔ)工況絕對(duì)值增加了9.5%，達(dá)到了12.0%，優(yōu)化后的試驗(yàn)指標(biāo)值η是優(yōu)化前的 4.8倍，顯著地提高了優(yōu)化試驗(yàn)指標(biāo)；另一方面，從圖4中心桶內(nèi)固含分布和圖5的固含統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)來看，基礎(chǔ)工況下中心桶內(nèi)的固含較低，幾乎整個(gè)中心桶內(nèi)的固含都在最優(yōu)絮凝固含范圍值(60~70 g/L)之下，主要在20~50 g/L的范圍內(nèi)，這表示中心桶內(nèi)的固含被過分稀釋，從而導(dǎo)致中心桶的空間利用率不高，且還需要卷吸更多的槽內(nèi)上層清液并消耗更多的泵送動(dòng)力，效率低且不夠經(jīng)濟(jì)；而優(yōu)化后的中心桶結(jié)構(gòu)下中心桶內(nèi)固含分布相對(duì)較廣，而且主要分布在最優(yōu)絮凝固含范圍值(60~70 g/L)左右，并且50~60 g/L和70~80 g/L范圍內(nèi)的料漿體積所占中心桶體積的體積分?jǐn)?shù)占據(jù)絕對(duì)優(yōu)勢(shì)，提高了中心桶內(nèi)料液的混合程度和中心桶的空間利用率，這與PELOQUIN等[18]的研究相一致，而本試驗(yàn)指標(biāo)的選取更具代表性。根據(jù)絮凝相關(guān)知識(shí)和正交試驗(yàn)優(yōu)化指標(biāo)可知，處于最佳絮凝固含范圍內(nèi)的料漿體積分?jǐn)?shù)越大，并且固含濃度越靠近絮凝劑發(fā)揮作用的濃度區(qū)域，越有利于提高絮凝劑的吸附沉降效率，沉降槽的固液分離效率就越佳。而優(yōu)化后的沉降槽中心桶結(jié)構(gòu)不僅顯著的提高了試驗(yàn)指標(biāo)值η，而且也提高了處于最佳絮凝固含范圍附近的固含區(qū)間內(nèi)的料漿的體積分?jǐn)?shù)，這對(duì)提高中心桶的效率和整個(gè)沉降槽的性能具有重大的意義。

圖5 最優(yōu)工況與基礎(chǔ)工況下中心桶內(nèi)不同固含區(qū)間漿液所占體積分?jǐn)?shù)Fig. 5 Volume fraction distribution of solid concentration in feedwell between optimal case and base case

4 結(jié)論

1) 提出自定義的評(píng)價(jià)分析指標(biāo)：中心桶內(nèi)固含在60~70 g/L范圍內(nèi)的料漿體積分?jǐn)?shù)η，并作為正交試驗(yàn)的評(píng)價(jià)指標(biāo)，正交試驗(yàn)結(jié)果表明，按對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響程度的大小，各因素由大到小排序?yàn)樯淞鞴苤睆?、環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿高度、喉嘴距、中心桶的直徑、中心桶的深度。

2) 射流管直徑、環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿高度、喉嘴距對(duì)沉降槽中心桶的試驗(yàn)指標(biāo)均有影響，其中射流管直徑影響最為顯著；得到最優(yōu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)組合為：中心桶直徑3 m，中心桶深度5 m，射流管直徑d1、d2和d3分別為0.8、0.48和0.36 m，環(huán)形擋流板離進(jìn)料管下沿高度0.22 m，喉嘴距0.18 m。

3) 優(yōu)化中心桶的結(jié)構(gòu)參數(shù)后，桶內(nèi)漿液的混合程度得到顯著提高，在進(jìn)料固含為120 g/L的條件下，中心桶內(nèi)固含在60~70 g/L范圍內(nèi)的料漿體積分?jǐn)?shù)η由原來的2.5%提高到了12.0%，即達(dá)到了基礎(chǔ)工況的4.8倍，通過改進(jìn)沉降槽中心桶的結(jié)構(gòu)參數(shù)，可顯著提高沉降槽的絮凝沉降效率。

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