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        新型布置方式在某雙線船閘中的應(yīng)用

        2014-08-02 14:28:40唐杰文李社平王平
        水運(yùn)管理 2014年6期

        唐杰文 李社平 王平

        【摘 要】 以某船閘設(shè)計(jì)為例,在考慮水位、高程、地質(zhì)條件及閘首機(jī)械設(shè)備等設(shè)計(jì)條件的基礎(chǔ)上,提出錯(cuò)位式雙線布置和并列式雙線布置兩種方案,比較分析兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn),得出錯(cuò)位式雙線布置設(shè)計(jì)方案更為可行。在此方案的基礎(chǔ)上,對船閘結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果表明各項(xiàng)穩(wěn)定指標(biāo)滿足規(guī)范要求,且計(jì)算得到不同工況條件下最大正彎矩值和最小負(fù)彎矩值,為類似工程提供借鑒。

        【關(guān)鍵詞】 雙線船閘;閘首;錯(cuò)位式雙線布置

        1 工程概況

        某船閘建于20世紀(jì)70年代,經(jīng)過多年發(fā)展,此船閘下游西側(cè)建有一座電廠,經(jīng)勘查,多條跨河管道布置在擴(kuò)建船閘的設(shè)計(jì)范圍內(nèi);船閘上游東側(cè)附近建有別墅區(qū),使擴(kuò)建的船閘征地范圍受到限制,給設(shè)計(jì)提出難題。根據(jù)航道的設(shè)計(jì)要求,船閘等級為Ⅲ級,包括船閘工程、配套工程及附屬工程。閘室的有效尺寸為2 €?80 m €?3 m €? m(線數(shù)€漬⑹矣行Сざ葊漬⑹揖豢韤鬃钚∶偶魎睿杓頗甑ハ蟯ü芰ν騮,設(shè)計(jì)通航最大船型為1頂2 €?噸級頂推船隊(duì),兩線船閘共用引航道。

        2 設(shè)計(jì)條件

        2.1 設(shè)計(jì)水位

        根據(jù)《內(nèi)河通航標(biāo)準(zhǔn)》,Ⅲ級航道最高通航水位采用20年一遇洪水位;最低通航水位采用多年歷時(shí)保證率98%的水位。此船閘上游最高通航水位為3.06 m(國家高程基準(zhǔn)),最低通航水位為;下游最高通航水位為4.96 m,最低通航水位為 0.41 m。那么,上游設(shè)計(jì)檢修水位1.33 m,下游取1.42 m;上游設(shè)計(jì)洪水位3.28 m,下游取5.78 m。

        2.2 設(shè)計(jì)高程

        上閘首采用空箱邊墩的整體鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),閘首頂面均布置一處啟閉機(jī)房。上閘首頂標(biāo)高6.56 m,建基面標(biāo)高 7.29 m。閘室采用分離式結(jié)構(gòu),閘室頂標(biāo)高5.36 m(不含防浪墻高度)。

        2.3 地質(zhì)條件

        地表普遍分布人工填土,厚度變化較大,以雜填土為主。西側(cè)魚塘現(xiàn)為電廠粉煤灰堆場,分布一層飽和軟土,厚度為1.3~7.2 m,平均厚度3.21 m,底板埋深一般小于3.5 m??眳^(qū)普遍分布粉質(zhì)黏土,厚度變化不大;勘區(qū)均有分布飽和砂性土(包括粉土、砂土和粉質(zhì)黏土與砂土互層),厚度變化較大。

        2.4 閘首機(jī)械設(shè)備

        工作閘門采用三角門,工作閥門采用鋼質(zhì)平面提升門,閘、閥門啟閉機(jī)均采用液壓式啟閉機(jī)。

        3 設(shè)計(jì)方案對比

        船閘按雙線單級1 000 t級船閘一次建成,每線船閘有效尺度為180 m €?23 m €?4 m(長€卓韤酌偶魎睿?

        根據(jù)《船閘總體設(shè)計(jì)規(guī)范》,充分考慮現(xiàn)場地形、地物等因素的影響,船閘上下游引航道走向均與現(xiàn)有套閘上下游航道基本一致,下閘首下游端與現(xiàn)有水利套閘下閘首下游端齊平。

        考慮到征地范圍有限,上游東側(cè)別墅區(qū)對設(shè)計(jì)造成影響,設(shè)計(jì)初期提出兩種方案。

        3.1 方案1

        雙線船閘主體結(jié)構(gòu)上下錯(cuò)開28.8 m布置,東側(cè)船閘下閘首下游端基本與現(xiàn)有的水利套閘下閘首齊平布置,西側(cè)船閘下閘首下游端上移28.8 m錯(cuò)開布置,兩線船閘主體結(jié)構(gòu)(閘首、閘室)緊鄰布置,兩線船閘閘室中心間距為39 m,即錯(cuò)位式雙線布置(見圖1)。上下閘首平面尺寸均為28.8 m €?23 m (長€卓諉啪豢?;闸室瞥C娉嘰縹?80 m €?23 m (長€卓諉啪豢恚?

        3.2 方案2

        雙線船閘主體結(jié)構(gòu)并列布置,兩側(cè)船閘下閘首下游端基本與現(xiàn)有的水利套閘下閘首齊平布置,兩線船閘主體結(jié)構(gòu)(閘首、閘室)緊鄰布置,兩線船閘閘室中心間距為55 m,即并列式雙線布置(見圖2)。上、下閘首平面尺寸及閘室平面尺寸均與錯(cuò)位式雙線布置一致。

        3.3 比較分析

        針對兩種設(shè)計(jì)方案的比較分析(見表1),經(jīng)過多次技術(shù)協(xié)商和溝通,采用方案1。方案1占用面積相對較小,對鄰近的建筑影響小,尤其是船閘與上游東側(cè)的別墅區(qū)安全距離增加,有利于別墅區(qū)的安全。雖然方案1船閘設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不對稱,邊界條件復(fù)雜,計(jì)算難度增加,但隨著計(jì)算方式的不斷改進(jìn),方案1具有可行性。

        4 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及強(qiáng)度計(jì)算

        由于傳統(tǒng)的船閘結(jié)構(gòu)兩側(cè)對稱,因此,閘首結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定計(jì)算只需考慮順?biāo)鞣较虻姆€(wěn)定,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算也只需考慮一個(gè)閘首。錯(cuò)位式雙線布置導(dǎo)致閘首結(jié)構(gòu)兩側(cè)不對稱,穩(wěn)定計(jì)算不僅需考慮順?biāo)鞣较虻姆€(wěn)定(見圖3),還要考慮橫向水流方向的穩(wěn)定(見圖4),結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度也需考慮不對稱的影響。

        4.1 穩(wěn)定計(jì)算

        根據(jù)閘首結(jié)構(gòu)尺寸和作用荷載,計(jì)算在各設(shè)計(jì)工況下結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性(包括結(jié)構(gòu)的抗傾、抗滑、抗浮以及地基承載力,見表2)。

        從表2可以看出,船閘閘首各項(xiàng)穩(wěn)定指標(biāo)滿足規(guī)范要求。

        4.2 強(qiáng)度驗(yàn)算

        采用ANSYS有限元分析軟件計(jì)算分析,通過荷載組合,閘首底板最大正彎矩為2 755.3 kN€穖(正向校核工況),最小負(fù)彎矩為 3 999.0 kN€穖(檢修工況)。在長期荷載組合下,裂縫最大寬度應(yīng)控制在0.30 mm以內(nèi)。

        5 結(jié) 論

        錯(cuò)位式雙線船閘布置具有閘首和閘室占用土地面積相對小、船舶進(jìn)閘安全性高、開挖基坑面積相對小、施工維護(hù)費(fèi)低、利于環(huán)保、節(jié)約資源等優(yōu)點(diǎn);但由于錯(cuò)位式雙線船閘兩側(cè)不對稱,使邊界條件變得復(fù)雜,增加了設(shè)計(jì)難度,且閘首臨水側(cè)不能做倒角,增加了結(jié)構(gòu)工程量。

        【摘 要】 以某船閘設(shè)計(jì)為例,在考慮水位、高程、地質(zhì)條件及閘首機(jī)械設(shè)備等設(shè)計(jì)條件的基礎(chǔ)上,提出錯(cuò)位式雙線布置和并列式雙線布置兩種方案,比較分析兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn),得出錯(cuò)位式雙線布置設(shè)計(jì)方案更為可行。在此方案的基礎(chǔ)上,對船閘結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果表明各項(xiàng)穩(wěn)定指標(biāo)滿足規(guī)范要求,且計(jì)算得到不同工況條件下最大正彎矩值和最小負(fù)彎矩值,為類似工程提供借鑒。

        【關(guān)鍵詞】 雙線船閘;閘首;錯(cuò)位式雙線布置

        1 工程概況

        某船閘建于20世紀(jì)70年代,經(jīng)過多年發(fā)展,此船閘下游西側(cè)建有一座電廠,經(jīng)勘查,多條跨河管道布置在擴(kuò)建船閘的設(shè)計(jì)范圍內(nèi);船閘上游東側(cè)附近建有別墅區(qū),使擴(kuò)建的船閘征地范圍受到限制,給設(shè)計(jì)提出難題。根據(jù)航道的設(shè)計(jì)要求,船閘等級為Ⅲ級,包括船閘工程、配套工程及附屬工程。閘室的有效尺寸為2 €?80 m €?3 m €? m(線數(shù)€漬⑹矣行Сざ葊漬⑹揖豢韤鬃钚∶偶魎睿杓頗甑ハ蟯ü芰ν騮,設(shè)計(jì)通航最大船型為1頂2 €?噸級頂推船隊(duì),兩線船閘共用引航道。

        2 設(shè)計(jì)條件

        2.1 設(shè)計(jì)水位

        根據(jù)《內(nèi)河通航標(biāo)準(zhǔn)》,Ⅲ級航道最高通航水位采用20年一遇洪水位;最低通航水位采用多年歷時(shí)保證率98%的水位。此船閘上游最高通航水位為3.06 m(國家高程基準(zhǔn)),最低通航水位為;下游最高通航水位為4.96 m,最低通航水位為 0.41 m。那么,上游設(shè)計(jì)檢修水位1.33 m,下游取1.42 m;上游設(shè)計(jì)洪水位3.28 m,下游取5.78 m。

        2.2 設(shè)計(jì)高程

        上閘首采用空箱邊墩的整體鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),閘首頂面均布置一處啟閉機(jī)房。上閘首頂標(biāo)高6.56 m,建基面標(biāo)高 7.29 m。閘室采用分離式結(jié)構(gòu),閘室頂標(biāo)高5.36 m(不含防浪墻高度)。

        2.3 地質(zhì)條件

        地表普遍分布人工填土,厚度變化較大,以雜填土為主。西側(cè)魚塘現(xiàn)為電廠粉煤灰堆場,分布一層飽和軟土,厚度為1.3~7.2 m,平均厚度3.21 m,底板埋深一般小于3.5 m??眳^(qū)普遍分布粉質(zhì)黏土,厚度變化不大;勘區(qū)均有分布飽和砂性土(包括粉土、砂土和粉質(zhì)黏土與砂土互層),厚度變化較大。

        2.4 閘首機(jī)械設(shè)備

        工作閘門采用三角門,工作閥門采用鋼質(zhì)平面提升門,閘、閥門啟閉機(jī)均采用液壓式啟閉機(jī)。

        3 設(shè)計(jì)方案對比

        船閘按雙線單級1 000 t級船閘一次建成,每線船閘有效尺度為180 m €?23 m €?4 m(長€卓韤酌偶魎睿?

        根據(jù)《船閘總體設(shè)計(jì)規(guī)范》,充分考慮現(xiàn)場地形、地物等因素的影響,船閘上下游引航道走向均與現(xiàn)有套閘上下游航道基本一致,下閘首下游端與現(xiàn)有水利套閘下閘首下游端齊平。

        考慮到征地范圍有限,上游東側(cè)別墅區(qū)對設(shè)計(jì)造成影響,設(shè)計(jì)初期提出兩種方案。

        3.1 方案1

        雙線船閘主體結(jié)構(gòu)上下錯(cuò)開28.8 m布置,東側(cè)船閘下閘首下游端基本與現(xiàn)有的水利套閘下閘首齊平布置,西側(cè)船閘下閘首下游端上移28.8 m錯(cuò)開布置,兩線船閘主體結(jié)構(gòu)(閘首、閘室)緊鄰布置,兩線船閘閘室中心間距為39 m,即錯(cuò)位式雙線布置(見圖1)。上下閘首平面尺寸均為28.8 m €?23 m (長€卓諉啪豢恚徽⑹移矯娉嘰縹?80 m €?23 m (長€卓諉啪豢恚?

        3.2 方案2

        雙線船閘主體結(jié)構(gòu)并列布置,兩側(cè)船閘下閘首下游端基本與現(xiàn)有的水利套閘下閘首齊平布置,兩線船閘主體結(jié)構(gòu)(閘首、閘室)緊鄰布置,兩線船閘閘室中心間距為55 m,即并列式雙線布置(見圖2)。上、下閘首平面尺寸及閘室平面尺寸均與錯(cuò)位式雙線布置一致。

        3.3 比較分析

        針對兩種設(shè)計(jì)方案的比較分析(見表1),經(jīng)過多次技術(shù)協(xié)商和溝通,采用方案1。方案1占用面積相對較小,對鄰近的建筑影響小,尤其是船閘與上游東側(cè)的別墅區(qū)安全距離增加,有利于別墅區(qū)的安全。雖然方案1船閘設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不對稱,邊界條件復(fù)雜,計(jì)算難度增加,但隨著計(jì)算方式的不斷改進(jìn),方案1具有可行性。

        4 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及強(qiáng)度計(jì)算

        由于傳統(tǒng)的船閘結(jié)構(gòu)兩側(cè)對稱,因此,閘首結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定計(jì)算只需考慮順?biāo)鞣较虻姆€(wěn)定,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算也只需考慮一個(gè)閘首。錯(cuò)位式雙線布置導(dǎo)致閘首結(jié)構(gòu)兩側(cè)不對稱,穩(wěn)定計(jì)算不僅需考慮順?biāo)鞣较虻姆€(wěn)定(見圖3),還要考慮橫向水流方向的穩(wěn)定(見圖4),結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度也需考慮不對稱的影響。

        4.1 穩(wěn)定計(jì)算

        根據(jù)閘首結(jié)構(gòu)尺寸和作用荷載,計(jì)算在各設(shè)計(jì)工況下結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性(包括結(jié)構(gòu)的抗傾、抗滑、抗浮以及地基承載力,見表2)。

        從表2可以看出,船閘閘首各項(xiàng)穩(wěn)定指標(biāo)滿足規(guī)范要求。

        4.2 強(qiáng)度驗(yàn)算

        采用ANSYS有限元分析軟件計(jì)算分析,通過荷載組合,閘首底板最大正彎矩為2 755.3 kN€穖(正向校核工況),最小負(fù)彎矩為 3 999.0 kN€穖(檢修工況)。在長期荷載組合下,裂縫最大寬度應(yīng)控制在0.30 mm以內(nèi)。

        5 結(jié) 論

        錯(cuò)位式雙線船閘布置具有閘首和閘室占用土地面積相對小、船舶進(jìn)閘安全性高、開挖基坑面積相對小、施工維護(hù)費(fèi)低、利于環(huán)保、節(jié)約資源等優(yōu)點(diǎn);但由于錯(cuò)位式雙線船閘兩側(cè)不對稱,使邊界條件變得復(fù)雜,增加了設(shè)計(jì)難度,且閘首臨水側(cè)不能做倒角,增加了結(jié)構(gòu)工程量。

        【摘 要】 以某船閘設(shè)計(jì)為例,在考慮水位、高程、地質(zhì)條件及閘首機(jī)械設(shè)備等設(shè)計(jì)條件的基礎(chǔ)上,提出錯(cuò)位式雙線布置和并列式雙線布置兩種方案,比較分析兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn),得出錯(cuò)位式雙線布置設(shè)計(jì)方案更為可行。在此方案的基礎(chǔ)上,對船閘結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果表明各項(xiàng)穩(wěn)定指標(biāo)滿足規(guī)范要求,且計(jì)算得到不同工況條件下最大正彎矩值和最小負(fù)彎矩值,為類似工程提供借鑒。

        【關(guān)鍵詞】 雙線船閘;閘首;錯(cuò)位式雙線布置

        1 工程概況

        某船閘建于20世紀(jì)70年代,經(jīng)過多年發(fā)展,此船閘下游西側(cè)建有一座電廠,經(jīng)勘查,多條跨河管道布置在擴(kuò)建船閘的設(shè)計(jì)范圍內(nèi);船閘上游東側(cè)附近建有別墅區(qū),使擴(kuò)建的船閘征地范圍受到限制,給設(shè)計(jì)提出難題。根據(jù)航道的設(shè)計(jì)要求,船閘等級為Ⅲ級,包括船閘工程、配套工程及附屬工程。閘室的有效尺寸為2 €?80 m €?3 m €? m(線數(shù)€漬⑹矣行Сざ葊漬⑹揖豢韤鬃钚∶偶魎睿杓頗甑ハ蟯ü芰ν騮,設(shè)計(jì)通航最大船型為1頂2 €?噸級頂推船隊(duì),兩線船閘共用引航道。

        2 設(shè)計(jì)條件

        2.1 設(shè)計(jì)水位

        根據(jù)《內(nèi)河通航標(biāo)準(zhǔn)》,Ⅲ級航道最高通航水位采用20年一遇洪水位;最低通航水位采用多年歷時(shí)保證率98%的水位。此船閘上游最高通航水位為3.06 m(國家高程基準(zhǔn)),最低通航水位為;下游最高通航水位為4.96 m,最低通航水位為 0.41 m。那么,上游設(shè)計(jì)檢修水位1.33 m,下游取1.42 m;上游設(shè)計(jì)洪水位3.28 m,下游取5.78 m。

        2.2 設(shè)計(jì)高程

        上閘首采用空箱邊墩的整體鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),閘首頂面均布置一處啟閉機(jī)房。上閘首頂標(biāo)高6.56 m,建基面標(biāo)高 7.29 m。閘室采用分離式結(jié)構(gòu),閘室頂標(biāo)高5.36 m(不含防浪墻高度)。

        2.3 地質(zhì)條件

        地表普遍分布人工填土,厚度變化較大,以雜填土為主。西側(cè)魚塘現(xiàn)為電廠粉煤灰堆場,分布一層飽和軟土,厚度為1.3~7.2 m,平均厚度3.21 m,底板埋深一般小于3.5 m??眳^(qū)普遍分布粉質(zhì)黏土,厚度變化不大;勘區(qū)均有分布飽和砂性土(包括粉土、砂土和粉質(zhì)黏土與砂土互層),厚度變化較大。

        2.4 閘首機(jī)械設(shè)備

        工作閘門采用三角門,工作閥門采用鋼質(zhì)平面提升門,閘、閥門啟閉機(jī)均采用液壓式啟閉機(jī)。

        3 設(shè)計(jì)方案對比

        船閘按雙線單級1 000 t級船閘一次建成,每線船閘有效尺度為180 m €?23 m €?4 m(長€卓韤酌偶魎睿?

        根據(jù)《船閘總體設(shè)計(jì)規(guī)范》,充分考慮現(xiàn)場地形、地物等因素的影響,船閘上下游引航道走向均與現(xiàn)有套閘上下游航道基本一致,下閘首下游端與現(xiàn)有水利套閘下閘首下游端齊平。

        考慮到征地范圍有限,上游東側(cè)別墅區(qū)對設(shè)計(jì)造成影響,設(shè)計(jì)初期提出兩種方案。

        3.1 方案1

        雙線船閘主體結(jié)構(gòu)上下錯(cuò)開28.8 m布置,東側(cè)船閘下閘首下游端基本與現(xiàn)有的水利套閘下閘首齊平布置,西側(cè)船閘下閘首下游端上移28.8 m錯(cuò)開布置,兩線船閘主體結(jié)構(gòu)(閘首、閘室)緊鄰布置,兩線船閘閘室中心間距為39 m,即錯(cuò)位式雙線布置(見圖1)。上下閘首平面尺寸均為28.8 m €?23 m (長€卓諉啪豢恚徽⑹移矯娉嘰縹?80 m €?23 m (長€卓諉啪豢恚?

        3.2 方案2

        雙線船閘主體結(jié)構(gòu)并列布置,兩側(cè)船閘下閘首下游端基本與現(xiàn)有的水利套閘下閘首齊平布置,兩線船閘主體結(jié)構(gòu)(閘首、閘室)緊鄰布置,兩線船閘閘室中心間距為55 m,即并列式雙線布置(見圖2)。上、下閘首平面尺寸及閘室平面尺寸均與錯(cuò)位式雙線布置一致。

        3.3 比較分析

        針對兩種設(shè)計(jì)方案的比較分析(見表1),經(jīng)過多次技術(shù)協(xié)商和溝通,采用方案1。方案1占用面積相對較小,對鄰近的建筑影響小,尤其是船閘與上游東側(cè)的別墅區(qū)安全距離增加,有利于別墅區(qū)的安全。雖然方案1船閘設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不對稱,邊界條件復(fù)雜,計(jì)算難度增加,但隨著計(jì)算方式的不斷改進(jìn),方案1具有可行性。

        4 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及強(qiáng)度計(jì)算

        由于傳統(tǒng)的船閘結(jié)構(gòu)兩側(cè)對稱,因此,閘首結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定計(jì)算只需考慮順?biāo)鞣较虻姆€(wěn)定,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算也只需考慮一個(gè)閘首。錯(cuò)位式雙線布置導(dǎo)致閘首結(jié)構(gòu)兩側(cè)不對稱,穩(wěn)定計(jì)算不僅需考慮順?biāo)鞣较虻姆€(wěn)定(見圖3),還要考慮橫向水流方向的穩(wěn)定(見圖4),結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度也需考慮不對稱的影響。

        4.1 穩(wěn)定計(jì)算

        根據(jù)閘首結(jié)構(gòu)尺寸和作用荷載,計(jì)算在各設(shè)計(jì)工況下結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性(包括結(jié)構(gòu)的抗傾、抗滑、抗浮以及地基承載力,見表2)。

        從表2可以看出,船閘閘首各項(xiàng)穩(wěn)定指標(biāo)滿足規(guī)范要求。

        4.2 強(qiáng)度驗(yàn)算

        采用ANSYS有限元分析軟件計(jì)算分析,通過荷載組合,閘首底板最大正彎矩為2 755.3 kN€穖(正向校核工況),最小負(fù)彎矩為 3 999.0 kN€穖(檢修工況)。在長期荷載組合下,裂縫最大寬度應(yīng)控制在0.30 mm以內(nèi)。

        5 結(jié) 論

        錯(cuò)位式雙線船閘布置具有閘首和閘室占用土地面積相對小、船舶進(jìn)閘安全性高、開挖基坑面積相對小、施工維護(hù)費(fèi)低、利于環(huán)保、節(jié)約資源等優(yōu)點(diǎn);但由于錯(cuò)位式雙線船閘兩側(cè)不對稱,使邊界條件變得復(fù)雜,增加了設(shè)計(jì)難度,且閘首臨水側(cè)不能做倒角,增加了結(jié)構(gòu)工程量。

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