楊艷飛

(貴州路橋集團有限公司)

1 工程概況

楊樹嶺大橋位于西北某高速公路上，該橋主跨為3 跨(80 +95 +80)m 預應力混凝土連續(xù)剛構，全橋長580 m，橋寬25 m，全橋上下都采用左右分離式，兩幅橋單獨采用預應力懸澆單箱變截面梁體，箱梁根部高度4.7 m，跨中高度2.2 m，其間高度按2.0 次拋物線變化。主橋橋墩采用鋼筋混凝土箱型墩和雙薄壁墩。

2 施工控制

2.1 線性測量

任一懸臂梁段進行三種工況的線性控制觀測，包括澆筑前、澆筑后，張拉預應力鋼束前、張拉預應力鋼束后，為了觀測各點的撓度及箱梁曲線的變化過程，根據(jù)實測值對模型進行修正，橋面線形及合攏精度得到確保。應在早上氣溫相對穩(wěn)定時段進行測量工作。

為標記施工控制標高測量，埋設3 根鋼筋(φ16)在節(jié)段兩懸臂端頂板，具體位置:梁中軸線一根，鋼筋長34 cm，腹板外側185 cm 一根，鋼筋長為33 cm;鋼筋全部露出箱梁頂面2 cm，距懸臂端10 cm，和主筋點焊牢固。

2.2 應力測試

為了了解箱梁控制截面的應力狀態(tài)，進行應力測試。進行混凝土實時應力監(jiān)測是為了驗證設計的可靠性與合理性。橋梁博士軟件計算結果顯示，1#梁段與10#梁段為最大應力節(jié)段，因此，在1#梁段與10#梁段布置測點，鋼鉉計沿橋縱向埋設，借助鋼鉉計測試縱向應變值，推算出1#梁段與10#梁段的縱向應力。在氣溫穩(wěn)定時段與高程測量同步進行應力測試。

3 施工控制結果分析

3.1 線性控制及分析

楊樹嶺大橋合攏精度如表1，表2 所示。

表1 左側豎向合攏精度 m

表2 右側豎向合攏精度 m

由兩表數(shù)據(jù)可以得出標高控制比較合理，合攏段兩側偏差較小，大橋合理精度較高。除了跨中部位以外，各節(jié)段的實測標高與設計標高的變化趨勢基本吻合，跨中部位是因為預應力混凝土連續(xù)剛構橋混凝土收縮徐變極為明顯?？缰袠烁呷コ诤爿d以及1/2 活載變形，左線仍保留有15.9 cm 的預拱度，基本可以滿足后期混凝土收縮、徐變、預應力損失等因素，因此可以確保橋梁長期運營階段保持合理的內力狀態(tài)及平順的線形。

3.2 應力監(jiān)控結果分析

左右線各選取一個節(jié)段的應力實測值來說明監(jiān)控效果(見表3)。

表3 5#墩左線中跨一號節(jié)段壓應力測試結果 MPa

從以上表對比可以得出結論:中跨合攏后實測應力值與理論應力值大體吻合，梁體應力狀態(tài)正常

4 結 語

(1)理論應力值和實測應力值基本上差別不大，在允許范圍下。梁體內應力狀態(tài)正常。(2)現(xiàn)階段通用軟件計算得出的混凝土預應力連續(xù)剛構橋收縮徐變變形值普遍偏小，最大上拱度的位置主要受影響于合攏順序，邊跨合攏方案和成橋時間是影響最大下?lián)系奈恢玫闹饕蛩亍?3)監(jiān)控過程中根據(jù)依據(jù)之前的經(jīng)驗設置附加預拱度，跨中在成橋后約有16 cm 的富余預拱度，基本上保證運營階段的線形順暢。(4)雖然左幅右幅合攏對大橋施工過程中的應力都有影響，但影響很小，結構仍然具有很大的安全儲備，因而合攏方案在結構安全上具有可行性，對結構內力的影響比較小，而對線形的影響大。因此要在大橋主橋在施工過程中充分考慮到線形的影響。(5)一旦確定主梁施工方案，就不宜輕易修改施工過程中施工工序，否則整座橋的結構受力不但會受到影響，橋梁的整體線形更會受到影響。

［1］范立礎.橋梁工程(上冊)［M］.北京:人民交通出版社，2003.

［2］馬保林，李子青.高墩人跨連續(xù)剛構橋［M］.北京:人民交通出版社，2001.

［3］朱世峰.多跨連續(xù)剛構橋結構線形控制與合攏技術研究［D］.重慶交通大學，2008.

［4］劉海彬.高墩多跨連續(xù)剛構橋合攏順序及長期變形分析［D］.北京交通大學，2010.

［5］王小光.高矮墩大跨連續(xù)剛構橋合攏技術研究［D］.武漢理工大學，2009.