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        發(fā)動機機油泵軸失效分析

        2014-07-16 04:39:22王兆前朱玲玉
        內燃機與配件 2014年4期
        關鍵詞:機油泵鍵槽供油

        王兆前 楊 杰 朱玲玉

        (濰柴動力揚州柴油機有限責任公司)

        1 概況

        在試驗過程中轉子機油泵軸出現(xiàn)兩次失效,第一次運行300小時,第二次運行50小時。軸材料為45鋼,調質熱處理,硬度為217~255HB。對斷口宏觀形貌進行觀察分析、軸的鍵槽和鍵進行校核計算,查找此軸斷裂失效原因及相應的改進措施,為后續(xù)試驗提供理論參考。

        2 宏觀檢驗

        對機油泵一斷口宏觀形貌觀察,機油泵軸失效部位均在軸鍵槽處,現(xiàn)象為軸鍵槽處斷裂,觀察兩斷口,斷口有不同程度的磨損,其中B側斷口分為兩塊,其中一塊已經完全裂開。取下B斷口左側小塊 (見圖3),斷口可見明顯疲勞貝紋線及放射線,貝紋線圓心即疲勞源。疲勞溝槽明顯,說明此處應力集中嚴重。

        初步分析機油泵軸為疲勞斷裂,疲勞源位于鍵槽一側,裂紋沿周向擴展。軸的斷口說明軸在鍵槽左側受到剪切力,導致疲勞裂紋萌生并沿周向擴展。

        (圖3)

        (圖4)

        (圖5)

        分析螺紋旋向 (圖4)時發(fā)現(xiàn)螺母擰緊方向與機油泵被驅動時的旋轉方向相反,分析為螺母壓緊齒輪端面,通過摩擦力傳遞一定的扭矩。運轉過程中因齒輪運轉方向與螺母擰緊旋向相反使螺母松動,而后鍵傳遞扭矩,軸所受剪切應力超出軸的疲勞強度,最終疲勞斷裂。圖5為第二次斷裂軸的前半段,鍵槽處已發(fā)生滾切現(xiàn)象,現(xiàn)象與分析一致。

        3 失效成因分析計算

        3.1 轉子泵供油量

        式中Q —— 泵的供油量(L/min);

        η0——泵的供油效率,η=80~85%;

        C—— 內外轉子間的最大齒間面積(cm3);

        B—— 轉子厚度(cm);

        N—— 內轉子轉速(rpm)。

        在最大面積C未知時,可用下式近似計算,誤差不大于3% ~4%

        ρ1、ρ2分別為內轉子的長半徑和短半徑,單

        位cm;

        轉子泵的驅動功率占柴油機有效功率的0.8-1.8%,可用下式計算

        Np=1/η×VpΔp×1/27000 (PS)

        式中η=η0ηm——ηm為泵的機械效率,高速時取0.85~0.9,低速時取0.7~0.75;

        Vp—— 泵的供油量(L/h);

        Δp—— 進出油口油壓差(kgf/cm2)。

        簡化后

        取ρ1=4.4cm、ρ2=2.75cm、B=2.4cm、Δp×900kPa =8.82 kgf/cm2、ηm=0.9

        計算得:T =13.6 Nm

        3.2 對鍵進行強度校核

        取 T =13.6 Nm、d=12mm、k=1.7mm、L =7.7mm

        計算得:σp=173.1 Mpa

        鍵許用擠壓應力〔σp〕為(125~150)MPa,σp>〔σp〕,不能滿足要求。

        3.3 對鍵槽進行強度校核

        因軸鍵槽處出現(xiàn)滾切現(xiàn)象,將鍵視為剛體對鍵槽進行計算分析

        對圖6分析:當這個微小的角位移產生后,因傳動力P的作用以及變載工作的過程中,這時的齒輪輪轂鍵槽和鍵對傳動軸上鍵槽的一側進行擠壓、碰撞。

        從發(fā)動機前端看軸與輪轂的相對位移(圖6)

        為分析直觀取機油泵軸的鍵槽截面作參考示意圖如7

        (圖7)

        式中R—— 軸半徑,R=6mm

        H——鍵槽底面至軸心距,H =3.5mm軸鍵槽的擠壓應力

        剪切應力

        式中d—— 軸直徑,d=12mm

        L—— 鍵槽工作長度,L=7.7mm

        從圖中可以看出軸與輪轂之間有相對位移后,作用在軸鍵槽一側的應力就會有面接觸變?yōu)樽饔迷阪I槽頂部的邊線上,這是鍵槽側面變?yōu)橐欢耸芰σ欢斯潭ǖ暮喼Я?,其作用在鍵槽面上的應力

        W——材料截面模量。

        因σ>σj,此時軸鍵槽在應力σ的作用下產生一個初變形

        式中E——金屬材料彈性模量,E=206Gpa;

        I——材料軸慣性矩

        關于材料應變率可參照下列數(shù)字劃分

        當ε·<10-5s-1時,其屬于靜態(tài)范圍;

        當10-5s-1<ε·<10-3s-1,其為準靜態(tài)范圍;

        當ε·>10-3s-1時,這時一般進入了材料的應變敏感區(qū)域,不能忽略材料的應變效應,這時所研究的問題可以稱之為動態(tài)問題。

        因發(fā)動機在變工況下運轉,動態(tài)載荷復雜且無明顯規(guī)律性,不問不做進一步討論。

        4 結論及建議

        初期螺母壓緊齒輪端面,通過摩擦力傳遞扭矩。運轉過程中因螺紋旋向反向,螺母逐漸松動,傳遞扭矩不足,導致鍵傳遞扭矩,鍵所受剪切應力軸鍵槽所受的彎曲應力均超出疲勞強度,最終疲勞斷裂。

        1、避免采用鍵傳遞扭矩方式,采用可靠的方式:圓錐面連接、過盈連接等。

        2、改變螺母旋向,使軸的旋向與螺母擰緊方向相同,避免螺母松動。

        〔1〕楊黎明 .機械零件設計手冊 〔K〕.北京:國防工業(yè)出版社,1996.

        〔2〕王文斌 .機械設計手冊 .第2卷/機械設計手冊編委會編著.—3版.—北京:機械工業(yè)出版社,2004.8

        〔3〕潘建華 .沖擊載荷作用下壓力容器用金屬材料動態(tài)斷裂行為的研究,博士學位論文,中國科技大學,2013.3

        〔4〕史紹熙 .柴油機設計手冊/柴油機設計手冊編輯委員會.機械工業(yè)出版社,1984.

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