李華+張伯熹+沈軼

摘要：文章基于焦化分餾工藝原理，結合延遲焦化裝置安裝特點及地形情況，通過塔頂油氣線的管道設計與選材、應力分析以及支吊架設計等方面的研究，完成了延遲焦化裝置分餾塔塔頂油氣線的管道設計，并將新設計的管道布置方案與原方案進行比較，結果表明改變管道的布置能夠極大地改善管系受力情況。

關鍵詞：延遲焦化；分餾塔；油氣線；應力分析

中圖分類號：TE624 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）16-0022-02

目前我國大量進口原油是含酸、硫的中東原油，這種原油深加工多使用渣油加氫處理和延遲焦化等進行工藝處理。延遲焦化工藝對原料的適應性強，柴汽的比例高，投資少并且建設周期短，同時也具有經濟效益好等優(yōu)點。近年來，在我國的應用十分廣泛。

延遲焦化裝置中，除了焦炭塔有關的管道設計非常重要以外，焦化分餾塔塔頂油氣線的管道設計也非常重要，本文結合青島石油化工有限責任公司（以下簡稱青島石化廠）加工高酸原油適應性改造項目160萬噸/年延遲焦化裝置，對焦化分餾塔塔頂油氣線的管道設計應當注意的問題進行分析。

1 焦化分餾工藝原理

該裝置由焦化、分餾、吸收穩(wěn)定、吹氣放空、冷焦切焦水處理及脫硫部分組成。而在分餾部分分餾塔尤其重要。原料及循環(huán)油在焦炭塔內進行裂解和縮合反應，生成焦炭和油氣。高溫油氣自焦炭塔頂至分餾塔下段，經過洗滌板從蒸發(fā)段上升進入蠟油集油箱以上分餾段，分餾出富氣、汽油、柴油、輕蠟油和重蠟油餾分。

分餾塔頂油氣（112℃）經焦化分餾塔頂空冷器（141A-H）、焦化分餾塔頂后冷器（E-111A-D）冷卻到40℃，與來自加氫的酸性氣和抽出液混合進入分餾塔頂油氣分離罐（V-103），進行油、氣、水三相分離。富氣至富氣壓縮機（C-201）升壓。

2 平面布置與塔頂油氣線的管道設計

在進行延遲焦化裝置的平面布置設計時，要結合已有的地形情況，處理好焦化爐、焦炭塔與分餾塔三者的位置關系。在滿足國家標準《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》（GB50160-2008）的前提下，三者布置越緊湊越好。

分餾塔油氣空冷器一般是靠近分餾塔一側，青島石化廠就將其布置在1#管橋上，且在分餾塔一側?？紤]塔頂油氣管線直徑大（DN600），在管道設計時盡可能縮短塔頂油氣線的長度，以減少壓降和管道的長度，同時在管道布置時應考慮用管道走向來吸收熱膨脹對整個管系產生的應力，所以分餾塔塔頂空冷器布置在按照流程式布置原則盡量靠近分餾塔的基礎上，還要在水平方向上有一定的距離，以確保用水平方向的管道長度來吸收管系垂直方向的熱位移。具體來講，焦化爐和焦炭塔盡可能靠近布置；焦炭塔和焦化分餾塔也應盡量靠近布置，但應與消防、檢修和配管結合起來統(tǒng)籌考慮。

3 塔頂油氣線的選材

在合理采用工藝防腐措施，即在塔頂管道上設：注水、注緩蝕劑、注有機胺。并加強現(xiàn)場監(jiān)測和生產管理的基礎上，根據(jù)不同的原油含硫含酸特性和腐蝕速率進行經濟和合理的選材是十分必要的。塔頂油氣線的操作溫度不高，設計溫度132℃，小于240℃，按照規(guī)范要求以及國內外加工高硫高酸原油延遲焦化裝置選材的情況調查，結合本裝置情況，采用了加厚碳鋼的方法，解決其腐蝕問題，因此該管系應當選用我公司2C3等級的管材及管件、閥門等。油氣管道在平臺處設置了70mm后的防燙層，以保護操作人員不被燙傷。

4 塔頂油氣線的管道設計與應力分析

在做油氣管線設計時，首先考慮以下五點：（1）符合要求的工藝管道及儀表流程；（2）考慮到管道的熱應力；（3）根據(jù)“循序漸進”的布局要求，不得出現(xiàn)下U，并且不能出現(xiàn)偏流的現(xiàn)象，應該用對稱性原理布置；（4）考慮運行維護方便；（5）盡量節(jié)省管道使其布局合理、經濟、整潔并且美觀。

因為分餾塔頂油氣最終到富氣壓縮機升壓，隨著管道的壓降增加相應的對壓縮機能耗也增加，所以油氣線越短、越直越有利于減少管道壓降，但該管系的應力應當滿足要求，否則管道的使用壽命將會縮短，嚴重的還會造成泄漏、引發(fā)火災等惡性事故，因此對管系的應力分析顯得尤為重要。一是要考慮管系的應力，同時又要考慮減少壓降，這兩點是矛盾的，所以應在矛盾中找到最佳平衡點，因此在應力滿足的條件下盡量降低管系壓降。分餾塔頂油氣傳統(tǒng)管系布置形式如圖1所示，經過計算各嘴子的受力，其中節(jié)點200、300、310、800、810、910的Mz超出空冷器管嘴允許的力矩均在范圍，節(jié)點200、900的Mx也超出其范圍，其中900點的Mz超出允許使用值近1.7倍。為了適應焦化裝置的大型化要求，對原管系的設計進行了改進，改進后管系布置形式見圖2。在沒有增加管道總長度的情況下，應力分析結果表明整個油氣管系受力是比較均勻的，力和力矩的分配也是比較合理的。一次應力和二次應力均滿足要求，按照API-661，空冷器管嘴允許的作用力和力矩均在范圍之內。以上結果說明改變管道的布置大大地改善管系受力情況。

5 塔頂油氣線的支吊架設計

管道設計的重要組成部分則為管道支吊架的設計，另外與應力分析也是分不開的。在管道的設計，該管系（管系統(tǒng)是一個不斷運行的形式）的生根形式與應力分析結果相結合，來確定支架的形式，進行支架的設計應根據(jù)應力分析結果。

分餾塔頂油氣管道，直徑較大，垂直段較長。在布置支架時應考慮多重因素。一般情況下為減少敷塔管道對分餾塔管嘴的應力，避免管道振動，沿塔敷設的每一根管道均應設置承重支架。并在適當?shù)奈恢迷O導向支架，必要時還應設置彈簧支架。下面以青島石化延遲焦化為例。

（1）固定承重支架應安裝在靠近設備管嘴處以減少管嘴受力。塔外壁上的支架設置按圖3所示，所以塔頂油氣線的第一個支在40點EL+56700處為承重支。

（2）塔上管道距離較長，在承重支架下面應設置導向支架。本文設計在50點EL+48300處設一個導向支。

（3）由于該管系垂直荷載較大，為降低最頂部承重支架生根點塔體的局部應力，可在垂直管中間設彈簧吊架分擔垂直荷載，所以在60點EL+37600處增設一個彈簧支，若將彈簧支移至50點，雖然對承重沒什么影響，但影響整個關系的穩(wěn)定性；在70點EL+27200處設一個導向支。

（4）由于塔頂溫度最低，而整個塔是向上脹，塔頂油氣線的溫度與塔頂?shù)臏囟炔畈欢?，管系向下脹的位移遠小于塔的熱脹位移，所以整個管系有向上的熱脹位移，在100、110、120點脫空，因此在這幾處設彈簧支。

6 結語

焦化分餾塔在整個延遲焦化中所處地位也是非常重要的。焦化分餾塔頂油氣管線的設計對分餾塔和空冷器的穩(wěn)定安全有著很大的影響。做這部分的管道設計要思路細膩而嚴謹，這就需要我們在透徹理解工藝原理的基礎上，結合整個系統(tǒng)的應力趨勢及材質選擇進行合理的設計。

參考文獻

[1] 張德江，王懷義，劉紹葉.石油化工裝置工藝管道安裝設計手冊（第一篇）[M].北京：中國石化出版社，2005.

[2] 王懷義.石油化工管道安裝設計便查手冊[M].北京：中國石化出版社，2003.

[3] 工程設計手冊標準編號[M].

作者簡介：李華（1979—），女，甘肅秦安人，中石化洛陽工程有限公司工程師，研究方向：石油化工裝置管道設計。

摘要：文章基于焦化分餾工藝原理，結合延遲焦化裝置安裝特點及地形情況，通過塔頂油氣線的管道設計與選材、應力分析以及支吊架設計等方面的研究，完成了延遲焦化裝置分餾塔塔頂油氣線的管道設計，并將新設計的管道布置方案與原方案進行比較，結果表明改變管道的布置能夠極大地改善管系受力情況。

關鍵詞：延遲焦化；分餾塔；油氣線；應力分析

中圖分類號：TE624 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）16-0022-02

目前我國大量進口原油是含酸、硫的中東原油，這種原油深加工多使用渣油加氫處理和延遲焦化等進行工藝處理。延遲焦化工藝對原料的適應性強，柴汽的比例高，投資少并且建設周期短，同時也具有經濟效益好等優(yōu)點。近年來，在我國的應用十分廣泛。

延遲焦化裝置中，除了焦炭塔有關的管道設計非常重要以外，焦化分餾塔塔頂油氣線的管道設計也非常重要，本文結合青島石油化工有限責任公司（以下簡稱青島石化廠）加工高酸原油適應性改造項目160萬噸/年延遲焦化裝置，對焦化分餾塔塔頂油氣線的管道設計應當注意的問題進行分析。

1 焦化分餾工藝原理

該裝置由焦化、分餾、吸收穩(wěn)定、吹氣放空、冷焦切焦水處理及脫硫部分組成。而在分餾部分分餾塔尤其重要。原料及循環(huán)油在焦炭塔內進行裂解和縮合反應，生成焦炭和油氣。高溫油氣自焦炭塔頂至分餾塔下段，經過洗滌板從蒸發(fā)段上升進入蠟油集油箱以上分餾段，分餾出富氣、汽油、柴油、輕蠟油和重蠟油餾分。

分餾塔頂油氣（112℃）經焦化分餾塔頂空冷器（141A-H）、焦化分餾塔頂后冷器（E-111A-D）冷卻到40℃，與來自加氫的酸性氣和抽出液混合進入分餾塔頂油氣分離罐（V-103），進行油、氣、水三相分離。富氣至富氣壓縮機（C-201）升壓。

2 平面布置與塔頂油氣線的管道設計

在進行延遲焦化裝置的平面布置設計時，要結合已有的地形情況，處理好焦化爐、焦炭塔與分餾塔三者的位置關系。在滿足國家標準《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》（GB50160-2008）的前提下，三者布置越緊湊越好。

分餾塔油氣空冷器一般是靠近分餾塔一側，青島石化廠就將其布置在1#管橋上，且在分餾塔一側。考慮塔頂油氣管線直徑大（DN600），在管道設計時盡可能縮短塔頂油氣線的長度，以減少壓降和管道的長度，同時在管道布置時應考慮用管道走向來吸收熱膨脹對整個管系產生的應力，所以分餾塔塔頂空冷器布置在按照流程式布置原則盡量靠近分餾塔的基礎上，還要在水平方向上有一定的距離，以確保用水平方向的管道長度來吸收管系垂直方向的熱位移。具體來講，焦化爐和焦炭塔盡可能靠近布置；焦炭塔和焦化分餾塔也應盡量靠近布置，但應與消防、檢修和配管結合起來統(tǒng)籌考慮。

3 塔頂油氣線的選材

在合理采用工藝防腐措施，即在塔頂管道上設：注水、注緩蝕劑、注有機胺。并加強現(xiàn)場監(jiān)測和生產管理的基礎上，根據(jù)不同的原油含硫含酸特性和腐蝕速率進行經濟和合理的選材是十分必要的。塔頂油氣線的操作溫度不高，設計溫度132℃，小于240℃，按照規(guī)范要求以及國內外加工高硫高酸原油延遲焦化裝置選材的情況調查，結合本裝置情況，采用了加厚碳鋼的方法，解決其腐蝕問題，因此該管系應當選用我公司2C3等級的管材及管件、閥門等。油氣管道在平臺處設置了70mm后的防燙層，以保護操作人員不被燙傷。

4 塔頂油氣線的管道設計與應力分析

在做油氣管線設計時，首先考慮以下五點：（1）符合要求的工藝管道及儀表流程；（2）考慮到管道的熱應力；（3）根據(jù)“循序漸進”的布局要求，不得出現(xiàn)下U，并且不能出現(xiàn)偏流的現(xiàn)象，應該用對稱性原理布置；（4）考慮運行維護方便；（5）盡量節(jié)省管道使其布局合理、經濟、整潔并且美觀。

因為分餾塔頂油氣最終到富氣壓縮機升壓，隨著管道的壓降增加相應的對壓縮機能耗也增加，所以油氣線越短、越直越有利于減少管道壓降，但該管系的應力應當滿足要求，否則管道的使用壽命將會縮短，嚴重的還會造成泄漏、引發(fā)火災等惡性事故，因此對管系的應力分析顯得尤為重要。一是要考慮管系的應力，同時又要考慮減少壓降，這兩點是矛盾的，所以應在矛盾中找到最佳平衡點，因此在應力滿足的條件下盡量降低管系壓降。分餾塔頂油氣傳統(tǒng)管系布置形式如圖1所示，經過計算各嘴子的受力，其中節(jié)點200、300、310、800、810、910的Mz超出空冷器管嘴允許的力矩均在范圍，節(jié)點200、900的Mx也超出其范圍，其中900點的Mz超出允許使用值近1.7倍。為了適應焦化裝置的大型化要求，對原管系的設計進行了改進，改進后管系布置形式見圖2。在沒有增加管道總長度的情況下，應力分析結果表明整個油氣管系受力是比較均勻的，力和力矩的分配也是比較合理的。一次應力和二次應力均滿足要求，按照API-661，空冷器管嘴允許的作用力和力矩均在范圍之內。以上結果說明改變管道的布置大大地改善管系受力情況。

5 塔頂油氣線的支吊架設計

管道設計的重要組成部分則為管道支吊架的設計，另外與應力分析也是分不開的。在管道的設計，該管系（管系統(tǒng)是一個不斷運行的形式）的生根形式與應力分析結果相結合，來確定支架的形式，進行支架的設計應根據(jù)應力分析結果。

分餾塔頂油氣管道，直徑較大，垂直段較長。在布置支架時應考慮多重因素。一般情況下為減少敷塔管道對分餾塔管嘴的應力，避免管道振動，沿塔敷設的每一根管道均應設置承重支架。并在適當?shù)奈恢迷O導向支架，必要時還應設置彈簧支架。下面以青島石化延遲焦化為例。

（1）固定承重支架應安裝在靠近設備管嘴處以減少管嘴受力。塔外壁上的支架設置按圖3所示，所以塔頂油氣線的第一個支在40點EL+56700處為承重支。

（2）塔上管道距離較長，在承重支架下面應設置導向支架。本文設計在50點EL+48300處設一個導向支。

（3）由于該管系垂直荷載較大，為降低最頂部承重支架生根點塔體的局部應力，可在垂直管中間設彈簧吊架分擔垂直荷載，所以在60點EL+37600處增設一個彈簧支，若將彈簧支移至50點，雖然對承重沒什么影響，但影響整個關系的穩(wěn)定性；在70點EL+27200處設一個導向支。

（4）由于塔頂溫度最低，而整個塔是向上脹，塔頂油氣線的溫度與塔頂?shù)臏囟炔畈欢啵芟迪蛳旅浀奈灰七h小于塔的熱脹位移，所以整個管系有向上的熱脹位移，在100、110、120點脫空，因此在這幾處設彈簧支。

6 結語

焦化分餾塔在整個延遲焦化中所處地位也是非常重要的。焦化分餾塔頂油氣管線的設計對分餾塔和空冷器的穩(wěn)定安全有著很大的影響。做這部分的管道設計要思路細膩而嚴謹，這就需要我們在透徹理解工藝原理的基礎上，結合整個系統(tǒng)的應力趨勢及材質選擇進行合理的設計。

參考文獻

[1] 張德江，王懷義，劉紹葉.石油化工裝置工藝管道安裝設計手冊（第一篇）[M].北京：中國石化出版社，2005.

[2] 王懷義.石油化工管道安裝設計便查手冊[M].北京：中國石化出版社，2003.

[3] 工程設計手冊標準編號[M].

作者簡介：李華（1979—），女，甘肅秦安人，中石化洛陽工程有限公司工程師，研究方向：石油化工裝置管道設計。

摘要：文章基于焦化分餾工藝原理，結合延遲焦化裝置安裝特點及地形情況，通過塔頂油氣線的管道設計與選材、應力分析以及支吊架設計等方面的研究，完成了延遲焦化裝置分餾塔塔頂油氣線的管道設計，并將新設計的管道布置方案與原方案進行比較，結果表明改變管道的布置能夠極大地改善管系受力情況。

關鍵詞：延遲焦化；分餾塔；油氣線；應力分析

中圖分類號：TE624 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）16-0022-02

目前我國大量進口原油是含酸、硫的中東原油，這種原油深加工多使用渣油加氫處理和延遲焦化等進行工藝處理。延遲焦化工藝對原料的適應性強，柴汽的比例高，投資少并且建設周期短，同時也具有經濟效益好等優(yōu)點。近年來，在我國的應用十分廣泛。

延遲焦化裝置中，除了焦炭塔有關的管道設計非常重要以外，焦化分餾塔塔頂油氣線的管道設計也非常重要，本文結合青島石油化工有限責任公司（以下簡稱青島石化廠）加工高酸原油適應性改造項目160萬噸/年延遲焦化裝置，對焦化分餾塔塔頂油氣線的管道設計應當注意的問題進行分析。

1 焦化分餾工藝原理

該裝置由焦化、分餾、吸收穩(wěn)定、吹氣放空、冷焦切焦水處理及脫硫部分組成。而在分餾部分分餾塔尤其重要。原料及循環(huán)油在焦炭塔內進行裂解和縮合反應，生成焦炭和油氣。高溫油氣自焦炭塔頂至分餾塔下段，經過洗滌板從蒸發(fā)段上升進入蠟油集油箱以上分餾段，分餾出富氣、汽油、柴油、輕蠟油和重蠟油餾分。

分餾塔頂油氣（112℃）經焦化分餾塔頂空冷器（141A-H）、焦化分餾塔頂后冷器（E-111A-D）冷卻到40℃，與來自加氫的酸性氣和抽出液混合進入分餾塔頂油氣分離罐（V-103），進行油、氣、水三相分離。富氣至富氣壓縮機（C-201）升壓。

2 平面布置與塔頂油氣線的管道設計

在進行延遲焦化裝置的平面布置設計時，要結合已有的地形情況，處理好焦化爐、焦炭塔與分餾塔三者的位置關系。在滿足國家標準《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》（GB50160-2008）的前提下，三者布置越緊湊越好。

分餾塔油氣空冷器一般是靠近分餾塔一側，青島石化廠就將其布置在1#管橋上，且在分餾塔一側?？紤]塔頂油氣管線直徑大（DN600），在管道設計時盡可能縮短塔頂油氣線的長度，以減少壓降和管道的長度，同時在管道布置時應考慮用管道走向來吸收熱膨脹對整個管系產生的應力，所以分餾塔塔頂空冷器布置在按照流程式布置原則盡量靠近分餾塔的基礎上，還要在水平方向上有一定的距離，以確保用水平方向的管道長度來吸收管系垂直方向的熱位移。具體來講，焦化爐和焦炭塔盡可能靠近布置；焦炭塔和焦化分餾塔也應盡量靠近布置，但應與消防、檢修和配管結合起來統(tǒng)籌考慮。

3 塔頂油氣線的選材

在合理采用工藝防腐措施，即在塔頂管道上設：注水、注緩蝕劑、注有機胺。并加強現(xiàn)場監(jiān)測和生產管理的基礎上，根據(jù)不同的原油含硫含酸特性和腐蝕速率進行經濟和合理的選材是十分必要的。塔頂油氣線的操作溫度不高，設計溫度132℃，小于240℃，按照規(guī)范要求以及國內外加工高硫高酸原油延遲焦化裝置選材的情況調查，結合本裝置情況，采用了加厚碳鋼的方法，解決其腐蝕問題，因此該管系應當選用我公司2C3等級的管材及管件、閥門等。油氣管道在平臺處設置了70mm后的防燙層，以保護操作人員不被燙傷。

4 塔頂油氣線的管道設計與應力分析

在做油氣管線設計時，首先考慮以下五點：（1）符合要求的工藝管道及儀表流程；（2）考慮到管道的熱應力；（3）根據(jù)“循序漸進”的布局要求，不得出現(xiàn)下U，并且不能出現(xiàn)偏流的現(xiàn)象，應該用對稱性原理布置；（4）考慮運行維護方便；（5）盡量節(jié)省管道使其布局合理、經濟、整潔并且美觀。

因為分餾塔頂油氣最終到富氣壓縮機升壓，隨著管道的壓降增加相應的對壓縮機能耗也增加，所以油氣線越短、越直越有利于減少管道壓降，但該管系的應力應當滿足要求，否則管道的使用壽命將會縮短，嚴重的還會造成泄漏、引發(fā)火災等惡性事故，因此對管系的應力分析顯得尤為重要。一是要考慮管系的應力，同時又要考慮減少壓降，這兩點是矛盾的，所以應在矛盾中找到最佳平衡點，因此在應力滿足的條件下盡量降低管系壓降。分餾塔頂油氣傳統(tǒng)管系布置形式如圖1所示，經過計算各嘴子的受力，其中節(jié)點200、300、310、800、810、910的Mz超出空冷器管嘴允許的力矩均在范圍，節(jié)點200、900的Mx也超出其范圍，其中900點的Mz超出允許使用值近1.7倍。為了適應焦化裝置的大型化要求，對原管系的設計進行了改進，改進后管系布置形式見圖2。在沒有增加管道總長度的情況下，應力分析結果表明整個油氣管系受力是比較均勻的，力和力矩的分配也是比較合理的。一次應力和二次應力均滿足要求，按照API-661，空冷器管嘴允許的作用力和力矩均在范圍之內。以上結果說明改變管道的布置大大地改善管系受力情況。

5 塔頂油氣線的支吊架設計

管道設計的重要組成部分則為管道支吊架的設計，另外與應力分析也是分不開的。在管道的設計，該管系（管系統(tǒng)是一個不斷運行的形式）的生根形式與應力分析結果相結合，來確定支架的形式，進行支架的設計應根據(jù)應力分析結果。

分餾塔頂油氣管道，直徑較大，垂直段較長。在布置支架時應考慮多重因素。一般情況下為減少敷塔管道對分餾塔管嘴的應力，避免管道振動，沿塔敷設的每一根管道均應設置承重支架。并在適當?shù)奈恢迷O導向支架，必要時還應設置彈簧支架。下面以青島石化延遲焦化為例。

（1）固定承重支架應安裝在靠近設備管嘴處以減少管嘴受力。塔外壁上的支架設置按圖3所示，所以塔頂油氣線的第一個支在40點EL+56700處為承重支。

（2）塔上管道距離較長，在承重支架下面應設置導向支架。本文設計在50點EL+48300處設一個導向支。

（3）由于該管系垂直荷載較大，為降低最頂部承重支架生根點塔體的局部應力，可在垂直管中間設彈簧吊架分擔垂直荷載，所以在60點EL+37600處增設一個彈簧支，若將彈簧支移至50點，雖然對承重沒什么影響，但影響整個關系的穩(wěn)定性；在70點EL+27200處設一個導向支。

（4）由于塔頂溫度最低，而整個塔是向上脹，塔頂油氣線的溫度與塔頂?shù)臏囟炔畈欢?，管系向下脹的位移遠小于塔的熱脹位移，所以整個管系有向上的熱脹位移，在100、110、120點脫空，因此在這幾處設彈簧支。

6 結語

焦化分餾塔在整個延遲焦化中所處地位也是非常重要的。焦化分餾塔頂油氣管線的設計對分餾塔和空冷器的穩(wěn)定安全有著很大的影響。做這部分的管道設計要思路細膩而嚴謹，這就需要我們在透徹理解工藝原理的基礎上，結合整個系統(tǒng)的應力趨勢及材質選擇進行合理的設計。

參考文獻

[1] 張德江，王懷義，劉紹葉.石油化工裝置工藝管道安裝設計手冊（第一篇）[M].北京：中國石化出版社，2005.

[2] 王懷義.石油化工管道安裝設計便查手冊[M].北京：中國石化出版社，2003.

[3] 工程設計手冊標準編號[M].

作者簡介：李華（1979—），女，甘肅秦安人，中石化洛陽工程有限公司工程師，研究方向：石油化工裝置管道設計。