陳達(dá)亮李洪亮高輝車云龍

（中國汽車技術(shù)研究中心）

乘用車怠速車內(nèi)噪聲源識(shí)別及控制措施研究

陳達(dá)亮李洪亮高輝車云龍

（中國汽車技術(shù)研究中心）

以某自主品牌乘用車怠速車內(nèi)噪聲為研究對(duì)象，通過動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)隔振率試驗(yàn)、車內(nèi)噪聲分離試驗(yàn)等方法定量確定車內(nèi)各噪聲源的貢獻(xiàn)量大小，并從排氣管口噪聲源控制、懸置墊結(jié)構(gòu)傳遞路徑控制及防火墻隔音墊空氣傳遞路徑控制等方面分別提出怠速車內(nèi)噪聲控制的改進(jìn)措施。采取改進(jìn)措施后的試驗(yàn)樣車怠速工況下車內(nèi)噪聲降低3.5dB（A），達(dá)到國內(nèi)合資品牌水平。

1 前言

怠速工況下，車內(nèi)噪聲主要來自動(dòng)力總成本體噪聲及不平衡激勵(lì)力和力矩傳遞至車身所引起振動(dòng)而產(chǎn)生的噪聲。怠速工況車內(nèi)噪聲從傳遞路徑上可分為兩大類別，即空氣路徑傳播噪聲（簡稱為空氣噪聲）和結(jié)構(gòu)路徑傳播噪聲（也稱結(jié)構(gòu)噪聲）?？諝庠肼曋饕赏ㄟ^車身縫隙或孔洞進(jìn)入駕駛艙內(nèi)的動(dòng)力總成本體噪聲、消聲器殼體噪聲和排氣尾管管口噪聲組成；而結(jié)構(gòu)噪聲則主要由動(dòng)力總成不平衡激勵(lì)力和力矩經(jīng)懸置墊傳遞至車身，以及排氣管路激振力經(jīng)吊耳傳遞至車身引起振動(dòng)所致。怠速車內(nèi)噪聲控制首先是定量分析主要噪聲源的貢獻(xiàn)量大小，并進(jìn)行排序，然后施加有針對(duì)性的控制措施。本文以某款自主品牌乘用車為研究對(duì)象，闡述該車怠速車內(nèi)噪聲控制的流程、主要控制措施及其降噪效果。

2 怠速車內(nèi)噪聲源識(shí)別試驗(yàn)

該款乘用車怠速車內(nèi)噪聲整體水平如圖1所示，其中駕駛員右耳處為48.63 dB（A），后排右側(cè)乘員右耳處為47.10 dB（A）。從圖1中可以看出，噪聲能量主要集中在600 Hz以下中低頻段，尤其是第2、4、6階次噪聲和200 Hz左右頻段噪聲。

基于CATARC數(shù)據(jù)庫，可知目前市場上怠速工況車內(nèi)噪聲平均水平為：國外品牌乘用車為38～42 dB（A），國內(nèi)合資品牌為42～45 dB（A），國內(nèi)自主品牌為45～50 dB（A）。因此，要進(jìn)一步提升該自主品牌乘用車品質(zhì)，應(yīng)對(duì)怠速車內(nèi)噪聲作進(jìn)一步處理，首要問題是尋找怠速工況下車內(nèi)噪聲最主要的噪聲源。

2.1 動(dòng)力總成懸置墊隔振率測試

動(dòng)力總成懸置墊隔振率指標(biāo)是反映一款乘用車懸置系統(tǒng)設(shè)計(jì)優(yōu)劣的重要指標(biāo)，同時(shí)間接體現(xiàn)車內(nèi)結(jié)構(gòu)噪聲貢獻(xiàn)量大小。表1為動(dòng)力總成4個(gè)懸置墊主、被動(dòng)側(cè)振動(dòng)幅值大小統(tǒng)計(jì)結(jié)果。按照一般規(guī)則[2]，懸置墊被動(dòng)側(cè)振動(dòng)幅值的大小應(yīng)低于1/10倍主動(dòng)側(cè)振幅值。因此，通過對(duì)比主、被動(dòng)側(cè)振動(dòng)加速度有效值，可以對(duì)相應(yīng)懸置墊的隔振率好壞進(jìn)行評(píng)價(jià)。試驗(yàn)樣車在怠速工況下僅有左懸置墊的隔振率滿足要求，其它3個(gè)懸置墊在不同方向上都存在振動(dòng)衰減不充分的缺陷。依據(jù)上述分析結(jié)果來判斷，該動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)需要進(jìn)一步優(yōu)化。

表1 懸置系統(tǒng)隔振性能評(píng)價(jià)g

2.2 怠速噪聲部件分離試驗(yàn)

為了定量分析怠速工況下各噪聲源對(duì)車內(nèi)噪聲的貢獻(xiàn)量大小，以便有針對(duì)性地加以改進(jìn)，對(duì)試驗(yàn)樣車進(jìn)行怠速噪聲分離試驗(yàn)，測試結(jié)果如表2所列；進(jìn)一步貢獻(xiàn)量計(jì)算結(jié)果見表3。

表2 怠速車內(nèi)噪聲部件分離試驗(yàn)測試結(jié)果dB（A）

由于部件分離試驗(yàn)在室內(nèi)且車輛懸空狀態(tài)下進(jìn)行，會(huì)受到周圍環(huán)境的影響，因此其基準(zhǔn)狀態(tài)（原車狀態(tài)）測量結(jié)果與室外空曠場地測試結(jié)果（圖1）相比有一定誤差，但是不影響部件貢獻(xiàn)量之間的比較和排序。由表3可知，對(duì)駕駛員右耳處噪聲的貢獻(xiàn)量而言，結(jié)構(gòu)噪聲略大于空氣噪聲；而對(duì)后排右側(cè)乘員右耳處噪聲的貢獻(xiàn)量而言，空氣噪聲比結(jié)構(gòu)噪聲大1.3 dB（A）。其中，針對(duì)駕駛員右耳處噪聲而言，各部件的貢獻(xiàn)量大小排序依次為懸置墊、動(dòng)力總成本體噪聲、排氣尾管噪聲和吊耳；而對(duì)于后排右側(cè)乘員右耳處排序相似。由此可以確定，該試驗(yàn)樣車怠速工況下車內(nèi)主要噪聲源為通過懸置墊傳遞的結(jié)構(gòu)噪聲、動(dòng)力總成本體噪聲以及排氣尾管管口噪聲。

表3 怠速車內(nèi)噪聲部件貢獻(xiàn)量計(jì)算結(jié)果dB（A）

3 怠速車內(nèi)噪聲控制措施

依據(jù)上述怠速車內(nèi)噪聲部件分離試驗(yàn)結(jié)果，可以確定試驗(yàn)樣車整改對(duì)象為動(dòng)力總成懸置墊、防火墻隔音墊和排氣消聲器。

3.1 動(dòng)力總成懸置墊改進(jìn)

通過計(jì)算和試驗(yàn)調(diào)校相結(jié)合的方法可以確定最佳的動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)方案。動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)扭矩軸坐標(biāo)系定義如下：坐標(biāo)原點(diǎn)位于質(zhì)心處，X正向沿扭矩軸由飛輪端指向發(fā)動(dòng)機(jī)自由端，Y正向水平指向排氣側(cè)，Z正向按右手定則確定，Rxx表示繞X軸方向，Ryy表示繞Y軸方向，Rzz表示繞Z軸方向。在動(dòng)力總成質(zhì)心慣量測試臺(tái)上測得該動(dòng)力總成質(zhì)心位置與轉(zhuǎn)動(dòng)慣量參數(shù)見表4，其中Ixx、Iyy和Izz表示動(dòng)力總成剛體轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，Ixy、Iyz和Izx表示動(dòng)力總成剛體慣性積。利用自編動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)剛體模態(tài)計(jì)算程序MOUNT[1]，由表5所述懸置墊動(dòng)剛度參數(shù)，可以計(jì)算出該動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)剛體模態(tài)參數(shù)（表6）。

表4 動(dòng)力總成質(zhì)量慣性參數(shù)

表5 動(dòng)力總成懸置墊動(dòng)剛度參數(shù)（優(yōu)化前）N/mm

表6 動(dòng)力總成剛體模態(tài)能量分布（優(yōu)化前）

由表6可知，扭矩軸方向（Rxx為怠速工況下動(dòng)力總成最大不平衡激勵(lì)方向）剛體模態(tài)能量主要集中在20.8Hz和28.1Hz。由于原車怠速轉(zhuǎn)速為900±50r/min，發(fā)火頻率為30±1.7 Hz，易激起扭矩軸方向的剛體模態(tài)，導(dǎo)致怠速工況NVH性能惡化。由此可見，該動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)與整車匹配設(shè)計(jì)不佳，需要進(jìn)一步優(yōu)化。

按照一般規(guī)則[2～4]，扭矩軸方向模態(tài)頻率處于1/3～1/2倍發(fā)火頻率時(shí)最為理想。考慮到原動(dòng)力總成扭矩軸方向角較大且左右承載懸置墊空間布置的限制，使得該懸置系統(tǒng)扭矩軸方向模態(tài)參數(shù)很難達(dá)到理想狀態(tài)。

在上述約束條件下，以懸置系統(tǒng)剛體模態(tài)頻率和解耦度參數(shù)為優(yōu)化目標(biāo)，優(yōu)化懸置墊的各向剛度值，獲得改進(jìn)后各懸置墊動(dòng)剛度參數(shù)如表7所列，相應(yīng)的剛體模態(tài)參數(shù)見表8。從隔振理論而言，改進(jìn)后動(dòng)力總成扭矩軸方向剛體模態(tài)頻率為21 Hz，所有剛體模態(tài)頻率皆處于隔振有效范圍內(nèi)。同時(shí)，剛體模態(tài)解耦程度獲得較大提升，尤其是往復(fù)不平衡慣性力激勵(lì)方向（Z向）由43.3%增加至76.3%，扭矩波動(dòng)激勵(lì)方向（Rxx方向）由54.5%增加至91.2%。結(jié)合極限工況試驗(yàn)進(jìn)一步微調(diào)，所確定的懸置墊改進(jìn)樣件如圖2所示。試驗(yàn)表明，改進(jìn)后樣件使得樣車怠速NVH性能明顯改善。

表7 動(dòng)力總成懸置墊動(dòng)剛度參數(shù)（優(yōu)化后）N/mm

表8 動(dòng)力總成剛體模態(tài)能量分布（優(yōu)化后）

3.2 防火墻隔音墊改進(jìn)

原車防火墻隔音墊材料組分為無紡布和再生氈，其示意圖如圖3所示。由上述噪聲源識(shí)別結(jié)果可知，其隔、吸音性能不足，需要進(jìn)一步提升。

基于原車防火墻隔音墊提出改進(jìn)方案，其材料組分依次為無紡布、再生氈、EPDM、再生氈和無紡布，具體如圖4所示。為了加強(qiáng)隔音性能，在材料組分中增加了EPDM層，而提升吸音性能主要依賴于增大再生氈的厚度。利用混響-半消聲室法，測試改進(jìn)前、后防火墻內(nèi)前圍隔音墊試樣的隔聲量對(duì)比如圖5所示。

3.3 排氣主消聲器改進(jìn)

考慮到怠速工況下排氣尾管管口噪聲和車內(nèi)噪聲主要以低頻為主，且原車消聲器安裝空間有限，因此排氣主消聲器的改進(jìn)原則為在不增加殼體容積的情況下，主要改善低頻特征噪聲。依據(jù)一維流體力學(xué)計(jì)算和經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)庫的支持，在不影響原車排氣背壓的情況下，提出排氣主消聲器改進(jìn)方案如圖6所示。

4 怠速降噪措施驗(yàn)證試驗(yàn)

為了驗(yàn)證上述一系列降噪措施的有效性，測試對(duì)比試驗(yàn)樣車改進(jìn)前、后車內(nèi)噪聲和排氣尾管管口噪聲大小。

4.1 怠速車內(nèi)噪聲測試

依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 18697-2002《聲學(xué)-汽車車內(nèi)噪聲測量方法》[5]，在車內(nèi)駕駛員右耳處和后排右側(cè)乘員右耳處布置兩個(gè)傳感器，測試怠速工況下改進(jìn)前、后車內(nèi)噪聲大小，結(jié)果如表9和圖7所示。

表9 改進(jìn)前、后怠速車內(nèi)噪聲對(duì)比dB（A）

由表9和圖7可知，通過施加降噪措施，可以使試驗(yàn)樣車怠速工況下駕駛員右耳處噪聲降低3.5dB（A），后排右側(cè)乘員右耳處噪聲降低3.8 dB（A）。改進(jìn)后，該車型怠速工況下車內(nèi)噪聲基本達(dá)到了國內(nèi)合資品牌的水平。

4.2 怠速尾管管口噪聲測試

依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 14365-93《聲學(xué)-機(jī)動(dòng)車輛定置噪聲測量方法》[6]測試怠速工況下排氣尾管管口噪聲大小，結(jié)果如表10和圖8所示。從測試結(jié)果可知，改進(jìn)后排氣尾管管口噪聲降低了4 dB（A），尤其體現(xiàn)在低頻段，達(dá)到了設(shè)計(jì)目的。排氣尾管管口噪聲的改善，在降低車內(nèi)噪聲的同時(shí)，也有利于提升顧客對(duì)怠速工況下車外噪聲的主觀感受。

表10 改進(jìn)前后怠速尾管管口噪聲對(duì)比dB（A）

5 結(jié)束語

以某自主品牌試驗(yàn)樣車怠速工況下車內(nèi)噪聲控制為研究對(duì)象，系統(tǒng)地闡述了整個(gè)改進(jìn)流程、相關(guān)設(shè)計(jì)原則以及具體降噪措施，可知：

a.懸置墊隔振率測試能夠判斷懸置系統(tǒng)設(shè)計(jì)性能的優(yōu)劣，同時(shí)可以間接識(shí)別車內(nèi)結(jié)構(gòu)噪聲的來源。

b.部件分離試驗(yàn)方法能夠定量分析出車內(nèi)主要噪聲源的大小，為提出有效的降噪措施提供依據(jù)，在工程上是較實(shí)用的試驗(yàn)手段。

c.動(dòng)力總成懸置系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)采用理論計(jì)算與試驗(yàn)調(diào)校相結(jié)合的方式才能獲得最佳解決方案。

d.獲得優(yōu)良怠速工況車內(nèi)噪聲的前提是在設(shè)計(jì)階段即已設(shè)定懸置系統(tǒng)、發(fā)動(dòng)機(jī)以及排氣系統(tǒng)噪聲的相應(yīng)控制指標(biāo)。

1陳達(dá)亮.發(fā)動(dòng)機(jī)整車匹配中的振動(dòng)噪聲識(shí)別與控制研究：[學(xué)位論文].天津:天津大學(xué)，2008，51～57.

2龐劍，諶剛，何華.汽車噪聲與振動(dòng)—理論與應(yīng)用.北京:北京理工大學(xué)出版社，2006，280～282.

3Heinz Heisler.Advanced vehicle technology.Oxford:Butterworth-Heinemann，2002，368～449.

4Randall S Beikmann.Roll-down considerations in idle quality.SAE Technical paper series，2001-01-1501，1～3.

5國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局.GB/T18697-2002《聲學(xué)-汽車車內(nèi)噪聲測量方法》.北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2002，4～5.

6國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局.GB/T14365-93《聲學(xué)-機(jī)動(dòng)車輛定置噪聲測量方法》.北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1993，2～6.

（責(zé)任編輯晨曦）

修改稿收到日期為2014年3月1日。

Investigation on Noise Sources Identification and Control of Idling Noise inside Car

Chen Daliang，Li Hongliang，Gao Hui，Che Yunlong
（China Automotive Technology and Research Center）

In this paper，a car model of domestic brand is taken as research object to investigate the interior noise control in idling.The vibration isolation test of engine mounts and interior noises separation test，etc.，are carried out to quantify contribution of different interior noise sources.Measures to improve interior noise control in idling are presented in this paper including control of noise source at exhaust outlet，control of suspension cushion structure transfer path，and control of air transfer path of firewall and sound-proof pad.With such modifications，the test car reduces its interior noise by 3.5 dB（A）in idling，which enables its noise level in line with that the noise level of Sino-foreign joint venture car products.

Car,Idling,Noise sources identification,Control measure

乘用車怠速工況噪聲源識(shí)別控制措施

U467.4+93

A

1000-3703（2014）07-0001-04