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        BA6S井鉆桿失效機理

        2014-06-17 05:56:18鄒阿七王明杰羅勇狄勤豐王文昌
        斷塊油氣田 2014年2期
        關(guān)鍵詞:渦動過渡帶加厚

        鄒阿七,王明杰,羅勇,狄勤豐,王文昌

        (1.上海石油天然氣有限公司,上海200041;2.上海大學(xué)上海市應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué)研究所,上海200072;3.中海石油(中國)有限公司上海分公司,上海200030)

        我國東海油氣資源埋藏較深,擁有較豐富的低滲透油氣資源。近年來,普遍采用定向井、水平井和多分支井等技術(shù)進行開發(fā),鉆井技術(shù)日臻完善。但由于井眼軌跡空間三維特征復(fù)雜,鉆柱受力特征尤其是動力學(xué)特性十分復(fù)雜,鉆柱的動態(tài)安全性變差。根據(jù)東海平湖油氣田統(tǒng)計[1-2],1998—2001年,該平臺共有61 根作業(yè)管柱發(fā)生刺漏,鉆桿刺漏位置基本在距端面0.5~0.7 m處,主要發(fā)生在鉆桿加厚過渡帶。2012年開鉆的BA6S井鉆進過程中,在造斜井段連續(xù)出現(xiàn)18 根(次)刺漏情況,使鉆井作業(yè)受到嚴重影響,而更為嚴重的是,同一井口的3 口井——A6,BA6 和BA6S 井,都出現(xiàn)了相同問題。引起鉆桿刺漏的原因有很多種[3-6],如鉆桿疲勞失效[7-9]、鉆桿過渡帶設(shè)計不合理[10-11]、鉆井液沖蝕[12-13]等。本文旨在通過加厚過渡帶理化性能分析、拉彎扭復(fù)合作用下過渡帶應(yīng)力分析以及基于實際井眼軌跡條件下的鉆柱動力學(xué)特性研究,尋找鉆柱失效的原因,為油田安全鉆井提供技術(shù)參考。

        1 失效鉆桿理化特性分析

        刺漏失效鉆桿規(guī)格為φ127 mm×9.19 mm,S135 鋼級。4 個鉆桿樣品的刺穿位置均為加厚過渡帶消失位置(見圖1a)。分別將編號為S0398 和SZAR258 的失效鉆桿樣品剖開,結(jié)構(gòu)特征如圖1b、圖1c所示,鉆桿為內(nèi)加厚類型。對2 個樣品的加厚段尺寸進行測量,對應(yīng)的內(nèi)加厚過渡帶長度分別為100.5,91.5 mm,內(nèi)加厚平行段長度相同,都為96.5 mm。

        圖1 刺漏失效鉆桿樣品加厚端結(jié)構(gòu)特征

        1.1 化學(xué)成分和洛氏硬度

        在S0398 和SZAR258 刺孔周圍取樣,按照ASTM A370 標準分別進行化學(xué)成分分析和洛氏硬度試驗。結(jié)果表明,失效樣品的化學(xué)成分和洛氏硬度(≤37 HRC)均符合API 5DP 標準的要求。

        1.2 拉伸及沖擊性能

        在失效鉆桿樣品刺孔附近分別取板狀拉伸試樣和7.5 mm×10 mm×55 mm 沖擊試樣,在室溫下進行試驗,失效樣品的抗拉強度Rm、屈服強度Rt0.7、延伸率A 和沖擊功Akv均符合API 5DP 標準要求(見表1)。

        1.3 金相組織

        在失效鉆桿樣品刺孔附近沿橫向取金相試樣,進行顯微組織觀察,結(jié)果表明樣品金相組織均為回火索氏體。沿縱向取金相試樣進行非金屬夾雜物評級,結(jié)果顯示金相組織中夾雜物含量均在正常范圍之內(nèi),但氮化物含量相對較多。

        1.4 鉆桿內(nèi)涂層

        在SZAR258 管體涂層不均勻處取縱向金相試樣,測量涂層厚度,在100~192 μm 不等,表明個別部位的厚度不符合SY/T 0544—2010 的規(guī)定(200±50 mm)。

        表1 失效鉆桿樣品拉伸及沖擊性能結(jié)果

        2 失效鉆桿過渡帶特征分析

        2.1 靜態(tài)應(yīng)力特征

        利用有限元分析軟件ABAQUS,建立SZAR258 和S0398 加厚過渡帶的三維力學(xué)模型。過渡段使用精細網(wǎng)格,其余管體使用相對稀疏的網(wǎng)格,從而構(gòu)建出高計算精度和高計算效率的有限元模型。在加厚端建立distributing 形式的節(jié)點耦合,以施加外載荷;在管體端建立kinematic 形式的節(jié)點耦合,以施加約束。整個模型的單元個數(shù)為47.5 萬,節(jié)點數(shù)為50.7 萬。

        考慮到動載荷的影響及實際工況的多變性,采用接近鉆桿極限的工作狀態(tài),即3 000 kN 軸向拉力、12 kN·m 彎矩和40 kN·m 扭矩的復(fù)合載荷進行綜合分析。圖2給出了2 種失效鉆桿加厚過渡段的Von Mises應(yīng)力分布云圖。可以看出,由于彎矩的作用,過渡帶應(yīng)力分布不均勻,鉆桿受壓側(cè)的應(yīng)力有所降低,受拉側(cè)的應(yīng)力有所提高,再加上鉆柱工作時旋轉(zhuǎn)扭矩的作用導(dǎo)致過渡帶截面剪應(yīng)力增加,使鉆桿加厚過渡帶的Von Mises 應(yīng)力進一步提高,失效鉆桿SZAR258 和S0398過渡段的最大Von Mises 應(yīng)力都達到了1 096 MPa。

        圖2 鉆桿過渡段Von Mises 應(yīng)力分布云圖

        2.2 內(nèi)流場特征

        利用ANSYS 分析SZAR258 和S0398 鉆桿過渡帶內(nèi)流道的流場特性。假設(shè)管道細口為入口,粗口為出口,入口流量均為40 L/s,出口壓力為0 MPa,液體密度為1 160 kg/m3,動力黏度為0.01 kg/(m·s)。SZAR258 和S0398 過渡帶的最小半徑分別為42.41,42.81 mm,最大半徑分別為54.31,54.31 mm,最大平均流速分別為0.472,0.467 m/s,最小平均流速分別為0.368,0.368 m/s。

        如圖3所示,當進口流體體積流量一定時,2 種管道內(nèi)部流場的總壓力具有相似的變化情況,入口附近壓力最大,過渡帶附近壓力降低,管道寬闊壁面壓力較低,整個管道中心附近速度較大。其中過渡帶附近出現(xiàn)了顯著的負壓。

        圖3 樣品鉆桿過渡帶總壓力

        如圖4所示,入口處壁面壓力最大,從鉆桿細端到管道由細變粗(過渡帶開始)位置,壓力持續(xù)下降,并在過渡帶開始位置達到負的極值,隨后壁面總壓力慢慢升高,壁面總壓力約為0 MPa。

        圖4 樣品鉆桿過渡帶總壓力變化

        如圖5所示,SZAR258 和S0398 鉆桿內(nèi)部過渡帶附近處有較為顯著的渦(速度為負值);另外,2 種鉆桿X 方向流速最大值出現(xiàn)在管道細端內(nèi)壁附近。

        圖5 樣品鉆桿過渡帶X 方向流速

        3 失效鉆柱動力學(xué)特性

        假設(shè)如下:1)井眼截面為圓型;2)鉆柱為三維彈性梁;3)忽略鉆柱接頭的影響;4)鉆柱的變形視為小變形。利用哈密頓原理,建立鉆柱的非線性動力學(xué)有限元方程,其一般表達式為[14]

        使用有限元方法求解方程(1)時,在空間和時間上分別使用節(jié)點迭代法和Newmark 方法進行離散[15]?;谝陨夏P停瑢A6S 井鉆至3 789 m 時的鉆柱動力學(xué)特性進行分析。鉆具組合:φ212.7 mm PDC 鉆頭+φ171.45 mm 鉆 鋌×9 m+φ206.4 mm 穩(wěn) 定 器+φ171.45 mm 鉆鋌×18 m+φ127 mm 加重鉆桿×207 m+φ127 mm鉆桿×3 555 m,總長3 789 m;鉆井液密度為1 160 kg/m3;鉆進參數(shù):鉆壓70 kN,轉(zhuǎn)速60 r/min。

        圖6給出了刺漏處附近(井深927 m)鉆柱的渦動軌跡、渦動速度和渦動加速度。由于處于造斜段,鉆柱靠在下井壁以較小的幅度往復(fù)運動,渦動速度和渦動加速度總體水平較低,12 s 以后渦動加速度的變化頻率較快。

        將鉆柱內(nèi)部的動態(tài)應(yīng)力代入疲勞系數(shù)計算公式[16],可得鉆柱的動態(tài)疲勞系數(shù)計算結(jié)果。失效鉆柱位置的動態(tài)疲勞系數(shù)較高,最大值超過了1.2(見圖7),在11~15 s 動態(tài)疲勞系數(shù)的變化頻率較高,主要是由彎曲應(yīng)力的變化頻率較高引起。較高的頻率會使材料更快地到達疲勞極限,導(dǎo)致鉆柱失效。在0~11 s 內(nèi),動態(tài)疲勞系數(shù)的變化頻率較為平穩(wěn)(約為2 Hz),12~15 s 內(nèi),其振動頻率雖然總體上仍為2 Hz,但是在單個周期內(nèi),小范圍內(nèi)的振動明顯加劇(見圖8)。

        圖6 刺漏點附近(927 m)鉆柱的渦動軌跡、渦動速度及加速度

        實際上,鉆柱失效一方面取決于應(yīng)力水平,另一方面取決于應(yīng)力變化頻率。應(yīng)力水平越高,失效的可能性越大。較高的應(yīng)力變化頻率會使材料更快地到達疲勞極限,導(dǎo)致鉆柱失效。應(yīng)力變化頻率越大,鉆柱失效的可能性愈大。而動態(tài)疲勞系數(shù)體現(xiàn)了綜合應(yīng)力特征。由此可知,BA6S 井鉆柱失效連續(xù)發(fā)生并集中在某一范圍,與局部應(yīng)力的高頻變化存在一定的關(guān)系。

        圖7 鉆柱的動態(tài)疲勞系數(shù)

        圖8 刺漏點附近(927 m)鉆柱動態(tài)疲勞系數(shù)時程曲線

        4 結(jié)論

        1)失效鉆桿樣品涂層個別部位的厚度不符合SY/T 0544—2010(嚴重偏?。?,鉆桿過渡帶的安全性能存在隱患;材質(zhì)中含有的氮化物降低了鉆桿的沖擊韌性,從而減少鉆桿的疲勞壽命。

        2)在復(fù)合載荷作用下,尤其是在彎曲載荷作用下,2 種失效鉆桿過渡段均具有較高的應(yīng)力水平,一定程度上增加了鉆桿加厚過渡段發(fā)生失效的風(fēng)險。

        3)內(nèi)部流場在失效鉆桿過渡帶附近形成了較為顯著的渦,鉆桿所受總壓力較大,這對鉆桿過渡帶安全性有一定的影響。

        4)鉆柱在失效井段作業(yè)時沒有產(chǎn)生較為劇烈的渦動,主要是貼近下井壁小幅度的往復(fù)運動,渦動速度和渦動加速度總體水平較低。

        5)鉆柱失效井段具有較大的狗腿度,造成鉆桿過渡帶彎曲應(yīng)力較大且高頻變化,疲勞系數(shù)變大,加速了鉆桿的失效。

        [1]石油管材研究中心失效分析研究室.1988年全國油田鉆具失效情況調(diào)查報告[M].西安:陜西科學(xué)技術(shù)出版社,1992:327-336.

        [2]郭永峰,郭士升,李會亮.東海PH 油田鉆桿刺漏原因初探[J].國外油田工程,2003,19(4):32-34.

        [3]練章華,駱發(fā)前,龔建文,等.塔里木油田鉆桿刺漏原因分析[J].鉆采工藝,2003,26(6):62-65.

        [4]郭永峰,郭士生,李會亮.平湖油氣田鉆桿刺漏現(xiàn)象研究[J].中國海上油氣,2004,16(2):107-111.

        [5]劉文紅,李磊,劉永剛,等.基于流場分析的鉆桿內(nèi)加厚過渡帶管體沖蝕失效機理[J].中國腐蝕與防護學(xué)報,2011,31(2):160-164.

        [6]余世杰,袁鵬斌,龔丹梅,等.S135 鉆桿刺漏原因分析[J].金屬熱處理,2011,36(增刊1):173-177.

        [7]Baryshnikov A,Calderoni A,Ligrone A,et al.A new approach to the analysis of drillstring fatigue behaviour[R].SPE 30524,1995.

        [8]林英松,蔣金寶,秦濤.井漏處理技術(shù)的研究及發(fā)展[J].斷塊油氣田,2005,12(2):4-7.

        [9]張德平,駱發(fā)前,林元華,等.鉆柱疲勞壽命預(yù)測研究[J].斷塊油氣田,2006,13(3):57-60.

        [10]劉文紅,曾卓雄,李磊,等.127 mm API 鉆桿內(nèi)加厚過渡帶流場特性研究[J].應(yīng)用力學(xué)學(xué)報,2010,27(3):594-600.

        [11]馮少波,林元華,施太和,等.鉆桿加厚過渡帶幾何結(jié)構(gòu)對應(yīng)力集中的影響[J].石油鉆采工藝,2006,28(1):76-78.

        [12]鮮奇飚,朱紅鈞,李中全,等.鉆桿流場誘導(dǎo)腐蝕模擬[J].斷塊油氣田,2011,18(1):103-106.

        [13]周衛(wèi)東,夏柏如,李羅鵬,等.鉆井液對鉆桿接頭沖蝕規(guī)律的試驗研究[J].石油機械,2011,39(10):1-5.

        [14]Dykstra M W.Nonlinear drill string dynamics[D].Tulsa:University of Tulsa,1996.

        [15]胡以寶.基于實際井眼軌跡的鉆柱動力學(xué)特性有限元分析[D].上海:上海大學(xué),2011.

        [16]Paslay P R,Cernocky E P.Bending stress magnification in constant curvature doglegs with impact on drillstring and casing [R].SPE 22547,1991.

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