王錦輝，祁 艷

（陜西清水川發(fā)電有限公司，西安 710054）

加裝低壓省煤器對(duì)汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率的影響

王錦輝，祁 艷

（陜西清水川發(fā)電有限公司，西安 710054）

本文以300MW汽輪發(fā)電機(jī)為研究對(duì)象，按照低壓省煤裝置與熱力歸控系統(tǒng)之間的協(xié)調(diào)分布模式分析，涉及并聯(lián)與串聯(lián)兩種搭接途徑，對(duì)煙氣溫度實(shí)現(xiàn)25攝氏度的降低處理。改造過程中若汽輪機(jī)按照既定工況參數(shù)進(jìn)行蒸汽抽取，有關(guān)內(nèi)部器械運(yùn)轉(zhuǎn)效率分別為-0.0128％與-0.0074％，此時(shí)熱效率會(huì)同期出現(xiàn)增大趨勢(shì)。探討低壓省煤器與汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率的交織化問題，保證相關(guān)能源的可持續(xù)應(yīng)用價(jià)值。

低壓省煤器；汽輪機(jī)；相對(duì)內(nèi)效率

目前有關(guān)電站在鍋爐設(shè)計(jì)上產(chǎn)生一定缺陷，涉及空氣預(yù)熱器漏風(fēng)增大現(xiàn)象與設(shè)計(jì)形式也存在漏洞，最為嚴(yán)重的問題就是排煙溫度的任意升高，所以關(guān)于排煙溫度的降低已成為電站節(jié)能改造的有效出路，根據(jù)現(xiàn)下較為流行的低壓省煤熱力系統(tǒng)架構(gòu)驗(yàn)證，有關(guān)新蒸汽、再熱以及各類抽汽參數(shù)都穩(wěn)定在既定數(shù)值區(qū)域之內(nèi)，而汽輪機(jī)實(shí)際抽汽能度若產(chǎn)生突變，疏導(dǎo)過程中節(jié)點(diǎn)壓力和溫度參數(shù)也將同期變化。

1 熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)以及模型機(jī)理論述

1.1 熱力系統(tǒng)研究

配合50MW汽輪發(fā)電機(jī)組進(jìn)行分析，其間高壓、中壓、低壓缸與高壓加熱設(shè)備按照特定規(guī)則排列、布置，除氧調(diào)試工具則聯(lián)合低壓加熱器進(jìn)行機(jī)理構(gòu)建，整個(gè)布置格局需低壓省煤器的支持。根據(jù)主凝結(jié)水量標(biāo)準(zhǔn)鑒定，在實(shí)現(xiàn)低壓形態(tài)省煤裝置搭建目標(biāo)環(huán)節(jié)中，首先可以配合引水點(diǎn)、匯水點(diǎn)的并聯(lián)方式,使得分水系數(shù)維持在40％上下,剩余60％的主凝結(jié)水便透過后續(xù)低壓加熱設(shè)備存儲(chǔ)；其次是開放引水點(diǎn)、匯水點(diǎn)的串聯(lián)模式，管制過程中閥門需要長(zhǎng)期保持關(guān)閉形態(tài)，在此期間全部凝結(jié)水會(huì)借助低壓省煤裝置進(jìn)行機(jī)組工況標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)，并將350MW負(fù)荷條件下的主蒸汽、再熱蒸汽參數(shù)以及鍋爐的煙氣量信息提取完備，進(jìn)而為處于低壓空間的省煤器煙氣進(jìn)口、出口溫度，以及煙氣比熱容進(jìn)行科學(xué)調(diào)試，最終保證后續(xù)進(jìn)水溫度的合理性特征。

1.2 數(shù)學(xué)模型搭建原理探討

涉及機(jī)組內(nèi)部回?zé)帷⒓訜嵴{(diào)試架構(gòu)主要聯(lián)合非調(diào)節(jié)技術(shù)布施抽汽流程,除氧設(shè)備也基本利用滑壓模式進(jìn)行開放，此時(shí)統(tǒng)一流量作用下的相鄰抽汽節(jié)點(diǎn)以及蒸汽管控參數(shù)會(huì)借助定向標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算，一直到內(nèi)部蒸汽產(chǎn)生突發(fā)性反應(yīng)時(shí)，便分別選用等熵、等溫疏導(dǎo)流程進(jìn)行必要結(jié)果提煉。在知曉低壓省煤器相關(guān)煙氣含量、進(jìn)口水溫、水量的基礎(chǔ)上，可地運(yùn)用平衡計(jì)算方式將出口水溫效用透析完畢。在串聯(lián)規(guī)范下，有關(guān)省煤節(jié)點(diǎn)出口水溫度條件會(huì)為后續(xù)加熱器提供技術(shù)保障；而在并聯(lián)空間之下，便可應(yīng)用混合水焓公式m3h3=m1h1+m2h2，進(jìn)行后續(xù)加熱水溫結(jié)果的精準(zhǔn)計(jì)算。h代表混合工序前期各類工質(zhì)的焓結(jié)果，m3、h3則是強(qiáng)調(diào)混合后不同工質(zhì)的總體質(zhì)量和焓效應(yīng)。

汽輪機(jī)內(nèi)部蒸汽在膨脹過程中，聯(lián)合固定加熱入口水溫度進(jìn)行水量調(diào)節(jié)，此時(shí)出口水溫度便能夠運(yùn)用凝汽設(shè)備計(jì)量手段進(jìn)行控制，進(jìn)而將加熱器中飽和溫度、壓力導(dǎo)出；接著運(yùn)用管道壓差、抽汽流量進(jìn)行關(guān)聯(lián)渠道解析，同時(shí)提煉抽汽位置中心的壓力、溫度數(shù)值；結(jié)合假設(shè)值進(jìn)行循環(huán)迭代處理并探尋收殮規(guī)則，在加熱器熱平衡效用影響下，便可輕松計(jì)算加熱裝置出口溫度條件。

2 汽輪機(jī)實(shí)現(xiàn)低壓省煤器加裝之后的影響結(jié)果分析

2.1 汽態(tài)線延展現(xiàn)象

根據(jù)低壓省煤器布置效果分析，因?yàn)闊崃繉?dǎo)入系統(tǒng)內(nèi)部之后，會(huì)加熱設(shè)備產(chǎn)生油汽排擠反應(yīng)，此過程中循環(huán)參數(shù)變化效應(yīng)極為明顯，并且會(huì)激發(fā)汽輪機(jī)內(nèi)不同參數(shù)的反應(yīng)活力。

2.2 汽輪機(jī)內(nèi)部缸體相對(duì)內(nèi)效率的變化結(jié)果

熱力系統(tǒng)經(jīng)過科學(xué)改造之后，涉及汽輪機(jī)內(nèi)部蒸汽膨脹作用會(huì)產(chǎn)生一定程度的變化，有關(guān)細(xì)化的高壓、中壓、低壓缸的相對(duì)內(nèi)效率變化規(guī)律具體如下表：

表1 汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)下部單元缸體相對(duì)內(nèi)效率變化情況

3 低壓省煤器后期運(yùn)作工況檢驗(yàn)

這部分結(jié)構(gòu)進(jìn)水量一旦產(chǎn)生變化作用，煙氣側(cè)部傳熱系數(shù)也將滿足同步跟進(jìn)效果，具體計(jì)量表達(dá)公式為：K=K0D/D 0 0.6

其中，K0、K分別表示工況改造前后低壓省煤裝置內(nèi)部的熱反應(yīng)效用，而D 0、D則分別代表同步通流水量變化特征。由公式得知，若低壓省煤器灌入水量減少，內(nèi)部熱量調(diào)試能度便自然降低，整體熱負(fù)荷效用得到舒緩處理。校驗(yàn)流程中，根據(jù)單位出水溫度特征、熱平衡、煙氣進(jìn)口溫度現(xiàn)象，進(jìn)行出口溫度與傳熱平均溫差結(jié)果的提煉后將低壓省燃器的換熱量，以及模型支撐要素構(gòu)建完全。

綜上所述，低壓省煤裝置加設(shè)之后的確帶來汽輪機(jī)工作機(jī)理的變化結(jié)果，疏導(dǎo)流程中關(guān)于細(xì)化的循環(huán)熱與絕對(duì)內(nèi)效率會(huì)同步擴(kuò)展。計(jì)算發(fā)現(xiàn)，在低壓省煤器完善熱反應(yīng)設(shè)計(jì)方案流程中，低壓缸的相對(duì)內(nèi)效率反應(yīng)最為強(qiáng)烈。在低壓省煤器變工況探討環(huán)節(jié)中，汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率的最大相對(duì)變化小于0.0365％。因此，關(guān)于低壓省煤器加裝工序?qū)ζ啓C(jī)相對(duì)內(nèi)效率的影響作用基本可以忽視。

[1]劉武峰.汽輪機(jī)各缸相對(duì)內(nèi)效率變化對(duì)機(jī)組熱耗率的影響分析[J].熱力透平，2008，15（02）：89-91.

[2]史月濤.低壓省煤器系統(tǒng)節(jié)能理論及其在火電廠的應(yīng)用[J].山東電力技術(shù)，2008，11（02）：45-48.

王錦輝，（1982.12-），男，陜西西安人，漢族，本科，助理工程師，研究方向發(fā)電廠集控運(yùn)行。