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        水庫應急水源土壩的加固設計方案分析

        2014-04-29 00:00:00林榮華
        基層建設 2014年20期

        摘要:應急水源能保證在發(fā)生突發(fā)事故時水庫也能正常給城市提供干凈的水源,對應急水源土壩進行有效的加固是保證城市供水的重要工作。本文以某市的應急水源土壩加固設計為例,分析了該工程的現(xiàn)狀以及任務要求,闡述了大壩加固設計的方案,使用了有效且合適的材料和方法進行加固,使應急水源土壩更加穩(wěn)定。

        關(guān)鍵詞:應急水源;土壩加固;壩坡穩(wěn)定;復合土工膜;防滲

        隨著我國城市發(fā)展進入了前所未有的局面,人們對水資源的需求也在日益增長,水庫的興建進程越來越快。但是在今天水庫的安全性仍不高,容易發(fā)生污染等安全事故,因此應急水源對于城市供水來說顯得十分重要,如何使應急水源的壩體更加安全和牢固也成為了人們關(guān)心的問題。下面就這方面進行討論分析。

        1 工程概況

        1.1 工程現(xiàn)狀及任務要求

        某水庫壩址以上控制集水面積16.0km2?,F(xiàn)狀的樞紐建筑物包括大壩(均質(zhì)土壩)、溢洪道和壩下涵管等。大壩現(xiàn)狀為均質(zhì)土壩,壩體土質(zhì)較好,為含砂低液限(粉)粘土和粉土質(zhì)砂,但不均勻,碾壓質(zhì)量和壓實較差。

        水庫現(xiàn)狀正常蓄水位為156.54m,興利的庫容量為34.5萬m3。通過對中心城區(qū)近期50萬人口應急供水需求的分析,應急供水保證庫容為59萬m3,需增加水庫興利庫容約20萬m3。因此,正常蓄水位需由現(xiàn)狀的172.25m提高至175.25m,現(xiàn)狀大壩須進行加固擴建。

        加固擴建后水庫總庫容89萬m3,是一座以城市應急供水為主,兼有城市日常供水等綜合效益水利樞紐工程。

        1.2 大壩工程質(zhì)量與地質(zhì)條件評價

        1.2.1 壩基地質(zhì)條件評價

        壩基巖石巖性有中粗粒黑云母花崗巖、變質(zhì)砂巖和混合巖,屬中硬巖類。大壩左岸壩體填筑在強風化花崗巖巖體上,右岸壩體填筑在強風化變質(zhì)砂巖上,河床段壩體填筑在強~弱風化花崗巖與變質(zhì)砂巖上。壩基巖體節(jié)理裂隙發(fā)育,強弱風化巖基均可滿足大壩承載要求,壩基穩(wěn)定。

        1.2.2 原壩體填筑質(zhì)量分析

        大壩填筑土料來源于壩區(qū)附近山坡上的坡殘積土,土質(zhì)以棕黃、棕紅色為主,夾灰、淺黃、灰黃色,土質(zhì)為含砂低液限(粉)粘土和粉土質(zhì)砂,干燥~濕,大部分呈可塑狀或呈稍密狀,土芯以柱狀為主,局部土質(zhì)結(jié)構(gòu)松散或呈軟塑狀。

        2 大壩加固設計

        2.1 加固方案確定

        根據(jù)安全超高計算,壩頂高程為179.00m,因此,須對大壩進行加高培厚處理。經(jīng)方案比選,本工程加固方案為在大壩上游新加壩體,將大壩加高加厚,上游壩坡坡比1:3;下游上部壩坡削坡成1:2.5,下部增加壓坡和排水棱體。

        2.2 新加壩體材料和壩體防滲設計

        作為應急供水的水源工程,本工程大壩的運行方式和一般的土壩有所不同。一般的土壩對水庫水位的降落速度有嚴格的控制,主要是為了防止因水庫水位驟降引起大壩壩坡的失穩(wěn)。本工程水庫按照每天10萬m3的供水量,水位從正常蓄水位175.25m降落到死水位163.50m,降落的最快速度為每天3.47m,見表1。

        表1 水庫水位降落速度表

        為了保證水庫水位驟降時的壩坡穩(wěn)定,設計著重從控制上游新加壩體的滲透系數(shù)和加強防滲以降低現(xiàn)有壩體的浸潤線兩方面來考慮。

        2.2.1 控制新加壩體的滲透系數(shù)

        壩體浸潤線下降的速度,一般決定于庫水位下降的速度V、土壩壩體的滲透系數(shù)k以及土體的給水度u等因素,與壩體的結(jié)構(gòu)形式特別是壩體及地基上游面的排水條件也有很大關(guān)系。其中土體的給水度u表示單位體積土體在飽和含水情況下水位下降后排出的水量,又稱土體的排水孔隙率。其值大小取決于土的性質(zhì)、密實程度以及排水的時間等因素,可由實驗或根據(jù)經(jīng)驗確定,經(jīng)驗公式:u=0.117×k1/7。

        根據(jù)對上游壩坡排水條件不好的均質(zhì)土壩和心墻砂殼壩的分析計算結(jié)果,可以確定:

        (1)k/(uV)<0.1時為驟降,此時壩體內(nèi)滲流自由面在庫水位降落后仍保持有總水頭的90%左右,故可以近似認為壩體浸潤線基本保持不變,這種情況對上游壩坡的穩(wěn)定最為不利,為偏于安全可以按照庫水位開始降落前穩(wěn)定滲流的浸潤線位置進行壩坡穩(wěn)定分析。

        (2)k/(uV)>60時為緩慢下降,此時壩體自由面保持有總水頭的10%以下,已不致影響壩坡,因此一般不需要進行不穩(wěn)定的計算。

        (3)0.1

        本工程庫水位下降的最快速度V為3.47m/d,k/(uV)=0.1時相應的k=8.93×10-6cm/s,k/(uV)=60時相應的k=1.56×10-2cm/s。因此,新加壩體的滲透系數(shù)應大于1.56×10-2cm/s,根據(jù)附近料場的情況,本階段設計采用透水性強的石渣作為新加壩體的填筑材料,滲透系數(shù)大于1.56×10-2cm/s。

        2.2.2 防滲設計

        防滲方案選擇采用PE復合土工膜防滲。復合土工膜是一種新穎的工程材料,它是由土工織物、土工膜、土工織物三層組成,積聚了土工織物和土工膜的優(yōu)點,具有質(zhì)輕、防滲性能好,有較好的延展性、適應變形、施工簡單和造價低等特點,是一種理想的防滲材料。

        土工膜厚度根據(jù)承受水壓力、墊層土料粒徑和土工膜物理力學指標確定,采用《土壩安全與加固》(牛運光編著)中的公式4-9計算:

        式中:δ─土工膜厚度,mm;

        γ─水的容重,kN/m3;

        H─鋪設薄膜范圍內(nèi)的最大水頭,m,H=26m;

        d─墊層土壤最大粒徑,mm,d=50mm;

        [σ]─膜的允許拉應力,kPa,[σ]=12×103kPa;

        E─薄膜的彈性模量,kPa,E=70×103kPa。

        經(jīng)計算,δ=0.0019mm。參考廠家資料,選用兩布一膜的PE復合土工膜(300g/m2/PE0.5/250g/m2),其物理力學指標為:抗拉強度19kN/m,延伸率53.6%,CBR頂破強度3.41kN,垂直滲透系數(shù)4.76×10-13cm/s,幅寬4.0m。由于本工程為城市供水的水源水庫,PE土工膜應符合《食品包裝用聚乙烯成型品衛(wèi)生標準》(GB9687-88),所用原材料應符合《食品包裝用聚乙烯樹脂衛(wèi)生標準》GB/T5009.58-2003,其他輔助材料應符合相應的國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。

        新加壩體沿土工膜抗滑穩(wěn)定分析,防滲體滑動指土工膜與保護層及膜與下墊層之間的滑動,土工膜沿墊層滑動可通過在壩坡面設防滑鋸齒槽來解決。上游新加壩體沿土工膜滑動需進行抗滑穩(wěn)定計算。當上游新加壩體透水性良好,庫水位降落,浸潤面與庫水位同步下降時,可用《水利水電工程土工合成材料應用技術(shù)規(guī)范》(SL/T225-98)附錄A公式計算材料間的平面滑動穩(wěn)定安全系數(shù):

        式中:Fs─抗滑穩(wěn)定安全系數(shù);

        W1、W2—主動楔ABCD和被動楔CDE的單寬重量,kN/m;

        C1—沿BC面防護層(上墊層)土料與土工膜之間的粘著力,kN/m2;

        φ1、φ2—內(nèi)摩擦角;

        C2—防護層土料的粘聚力,kN/m2;

        α、β—坡角;

        L1、L2—BC和CE的長度,m。

        由于上游新加壩體和防護層為透水材料,故本次計算取C1=C2=0;經(jīng)計算,F(xiàn)s=2.39,滿足要求。新加壩體沿土工膜抗滑穩(wěn)定計算簡圖見圖1。

        圖1 新加壩體沿土工膜抗滑穩(wěn)定計算簡圖

        2.3 加固設計(如圖2所示)

        圖2 大壩加固橫剖面圖

        (1)加高后大壩壩頂高程為179.00m,壩頂寬度為5m,最大壩高26.50m,加固設計如圖2所示。

        (2)上游新加壩體填筑前,先清除現(xiàn)有的塊石護坡及墊層。上游新加壩體采用透水性較好的風化料和石渣填筑,底部最大寬度約32m,頂部寬度3m,填筑后上游坡坡比1:3。

        (3)壩頂加高部分采用粘土填筑,粘土壩體底寬3m,上游坡比1:1,下游壩坡坡比1:2.1。

        (4)下游壩體169.00m高程以上進行削坡,削坡后下游壩坡坡比1:2.1。169.00m高程設2m寬的馬道,馬道以下用風化料進行壓坡,壓坡后下游壩坡坡比為1:3。

        (5)下游壩腳加設排水棱體,棱體頂高程160.00m,寬3m,棱體下游坡比1:1.5。

        (6)在上游新加壩體與老壩體及粘土壩體之間設復合土工膜防滲。復合土工膜放在整平的老壩體及粘土壩體上,復合土工膜與岸坡及壩腳采用砼齒槽相接。復合土工膜上設0.3m厚的粗砂保護層。為增加復合土工膜與壩體的抗滑性能,在原壩體上游坡面設四道抗滑齒槽,齒槽間距10m。

        (7)大壩上游采用砼預制塊護坡,護坡厚度0.12m,護坡下設0.15m厚的礫石墊層和0.15m厚的砂墊層。下游壩坡采用草皮護坡。

        3 結(jié)語

        綜上所述,水庫的應急水源的重要性越來越高,對于土壩的加固設計重點要從控制上游壩體的滲透系數(shù)和降低壩體的浸潤線來進行思考,通過實地考察水庫的實際情況,來制定有效的加固方案,并采用高效的材料,使水庫應急水源土壩的穩(wěn)定得到提高,創(chuàng)造更好的社會效益。

        參考文獻:

        [1]SL274-2001,碾壓式土石壩設計規(guī)范[S].

        [2]SL/T225-98,水利水電工程土工合成材料應用技術(shù)規(guī)范[S].

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