乞迎安，陳志會(huì)，邱　菊

(1.中國(guó)石油遼河油田金馬油田開發(fā)公司；2.中國(guó)石油遼河油田冷家油田開發(fā)公司:遼寧盤錦 124010)

海外河油田屬注水開發(fā)的普通稠油油藏，海1塊為海外河油田高滲透率高孔隙度區(qū)塊，地面原油黏度(50 ℃)約為500 mPa·s，長(zhǎng)期注水開發(fā)后效果變差，整體動(dòng)用程度嚴(yán)重不均，油藏開發(fā)矛盾突出，采取常規(guī)調(diào)剖、堵水等措施效果不明顯，區(qū)塊穩(wěn)產(chǎn)難度增大。2010年6月，我們開始在現(xiàn)場(chǎng)推廣應(yīng)用深部調(diào)驅(qū)技術(shù)，注入聚合物/有機(jī)鉻凝膠體系，油藏條件下7 d凝膠黏度為5 000～8 000 mPa·s，通過凝膠的高黏彈特性改善流度比，擴(kuò)大波及體積，同時(shí)提高驅(qū)油效率，以提高油藏的采收率[1-2]，至2013年6月已開展18個(gè)井組，累計(jì)注入調(diào)驅(qū)凝膠體系5.13×105m3，注入孔隙體積倍數(shù)0.12 PV，累計(jì)增油43 t。

1　注入井效果評(píng)價(jià)

1.1　井口注入壓力

注水井注入壓力反映了地層中注入流體的流動(dòng)能力和滲流情況。調(diào)驅(qū)前后水驅(qū)指示曲線見圖1。

圖1　調(diào)驅(qū)前后水驅(qū)指示曲線

注入高黏度凝膠調(diào)驅(qū)體系后，一方面改善了流度比，另一方面凝膠深入高滲透層后降低了高滲透層的滲流能力，封堵了水流優(yōu)勢(shì)通道，形成憋壓作用，迫使液流進(jìn)入低滲透層，因此注水壓力升高，水驅(qū)指示線上移[3]。由圖1可見，18口注入井注入壓力由調(diào)驅(qū)前9.3 MPa上升至12.9 MPa,平均上升3.6 MPa，說明凝膠對(duì)水流優(yōu)勢(shì)孔道與高滲流層具有明顯的封堵作用。

1.2　吸水剖面

調(diào)驅(qū)前后注入井的吸水剖面有較大程度改變，通過凝膠的調(diào)剖作用，部分原強(qiáng)吸水層的吸水能力得到控制，部分弱吸水層的吸水強(qiáng)度得到加強(qiáng)，部分新層被啟動(dòng)，吸水剖面更加均勻，水驅(qū)波及體積擴(kuò)大。以海9-21井為例，其吸水剖面示意見圖2，調(diào)驅(qū)后有2個(gè)強(qiáng)吸水層吸水強(qiáng)度受到限制，3個(gè)小層被啟動(dòng)，開始吸水，油層縱向動(dòng)用程度提高43%。與海9-21對(duì)應(yīng)的油井海9-25井有2個(gè)層產(chǎn)液量下降，3個(gè)層產(chǎn)液量上升，2個(gè)新層開始產(chǎn)液，日產(chǎn)液降4.3 m3，日增油2.3 t，含水降6%。

圖2　海9-21吸水剖面示意圖

1.3　平面液流推進(jìn)速度

調(diào)驅(qū)前后用示蹤劑測(cè)試平面液流推進(jìn)速度，發(fā)現(xiàn)調(diào)驅(qū)后平面波及范圍擴(kuò)大，驅(qū)動(dòng)方向增加。以海11-23井組為例，其調(diào)驅(qū)前后的檢測(cè)結(jié)果見圖3。調(diào)驅(qū)后注入流體向海12-24C方向加強(qiáng)，海9-23方向的液流速度降低。

圖3　海11-23井組調(diào)驅(qū)前后示蹤劑檢測(cè)結(jié)果

1.4　霍爾曲線

海4-17井的霍爾曲線[4]如圖4所示。水驅(qū)階段曲線斜率為971.59，調(diào)驅(qū)后斜率升至1 766.7。霍爾曲線的斜率體現(xiàn)了各注入時(shí)期的滲流阻力變化，其變化幅度反映了注凝膠的有效性，曲線斜率的變化說明凝膠具有調(diào)整油藏滲透率的功能，調(diào)驅(qū)后油層滲透能力降低。

圖4　海4-17井霍爾曲線

2　采油井開采效果評(píng)價(jià)

2.1　增油效果

海1塊18個(gè)調(diào)驅(qū)井組的生產(chǎn)曲線見圖5。調(diào)驅(qū)后井組產(chǎn)量明顯上升，采出液含水率下降。生產(chǎn)井66口，調(diào)驅(qū)后日產(chǎn)液1 469 m3，日產(chǎn)油204.7 t，含水86.1%，比調(diào)驅(qū)前日增油52 t，含水降2.6%，累計(jì)增油43 kt。

2.2　遞減法增油量

油田產(chǎn)量遞減規(guī)律一般分為3種類型：指數(shù)型遞減、調(diào)和型遞減和雙曲線型遞減。海1塊油田產(chǎn)量按指數(shù)型遞減規(guī)律[5]遞減，計(jì)算公式如下：

qt=qie-Dit

圖5　海1塊調(diào)驅(qū)井組生產(chǎn)曲線

式中，qt為遞減后t時(shí)刻的產(chǎn)量，t；qi為遞減期初始產(chǎn)量，t；Di為初始遞減率，1/n；Np為遞減期間的累積產(chǎn)量，t；Npi為遞減初期的累積產(chǎn)量，t。

海1塊調(diào)驅(qū)井組遞減法理論產(chǎn)量及實(shí)際產(chǎn)量見圖6。

圖6　海1塊調(diào)驅(qū)井組遞減法理論產(chǎn)量

從圖6可見，按2009年6月至2010年6月的產(chǎn)量計(jì)算,初始遞減率Di為0.013，初始產(chǎn)量qi取2010年6月平均日產(chǎn)量152.6 t，18井組累計(jì)增油56 kt。

2.3　驅(qū)替特征曲線

根據(jù)試驗(yàn)區(qū)的累積產(chǎn)液量與累積產(chǎn)油量繪制驅(qū)替特征曲線，海1塊調(diào)驅(qū)目的層d2段的驅(qū)替特征曲線如圖7所示。調(diào)驅(qū)后驅(qū)替特征曲線斜率明顯下降，說明注入凝膠后驅(qū)油效率上升。

圖7　海1塊d2段驅(qū)替特征曲線

2.4　綜合含水率

2009年6月至2013年5月海1塊d2段的綜合含水率與采出程度的關(guān)系如圖8所示。調(diào)驅(qū)前綜合含水率隨采出程度的升高上升較快，調(diào)驅(qū)后區(qū)塊綜合含水率下降，期間有小幅上升，基本保持下降趨勢(shì)，說明深部調(diào)驅(qū)提升了海1塊開采效率，尤其在油田高含水開采期間，具有明顯的增油降水效果。

圖8　海1塊d2段綜合含水與采出程度的關(guān)系

2.5　含水上升率

含水上升率是評(píng)價(jià)調(diào)驅(qū)效果的重要指標(biāo)[5]，其計(jì)算公式如下：

式中，fw1和fw2分別是階段初與階段末的綜合含水，%；R1和R2分別是階段初和階段末的采出程度，%。

調(diào)驅(qū)前(2010年1月至2010年6月)海1塊d2段含水上升率為3.61%，調(diào)驅(qū)后(2013年1月至2013年6月)含水上升率為0.88%，2年間含水上升率降低2.73%。

3　結(jié)論

1)海1塊實(shí)施深部調(diào)驅(qū)技術(shù)后注入壓力上升，吸水剖面得到調(diào)整，水驅(qū)指示曲線明顯上移，說明注入凝膠體系有效封堵了優(yōu)勢(shì)孔道，調(diào)整了油藏縱向各小層吸水強(qiáng)度，擴(kuò)大了波及體積。示蹤劑檢測(cè)結(jié)果顯示，調(diào)驅(qū)后平面各液流推進(jìn)速度改變，平面驅(qū)動(dòng)方向增加，驅(qū)油面積擴(kuò)大。

2)霍爾曲線斜率變化表明，注入凝膠后高滲透層滲透率降低，說明注入凝膠深入油藏內(nèi)部，在對(duì)地層形成封堵的同時(shí)，改變了各層的滲透率，改善了層間矛盾。

3)調(diào)驅(qū)井組的生產(chǎn)曲線表明，深部調(diào)驅(qū)技術(shù)的增油降水效果明顯，3年間海1塊調(diào)驅(qū)井組累計(jì)凈增油43 kt，綜合含水率降低2.6%，利用遞減法計(jì)算，累計(jì)增油56 kt。

4)調(diào)驅(qū)后驅(qū)替特征曲線斜率變小，說明注凝膠體系后驅(qū)油效率上升，調(diào)驅(qū)后采出程度升高，綜合含水不升反降，注水效率提高，調(diào)驅(qū)后含水上升率降低了2.73%。

[1]姚俊材.深部調(diào)驅(qū)技術(shù)[J].重慶科技學(xué)院學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2012，14(1):90-92.

[2]邱玲, 蒲萬芬，張晶.油田注入水配制聚合物凝膠調(diào)剖體系的穩(wěn)定性及適應(yīng)性[J].精細(xì)石油化工進(jìn)展,2010,11(12):1-4.

[3]閆文華，王臘梅，李瑜慧，等. 遼河油田H 區(qū)塊化學(xué)調(diào)驅(qū)開發(fā)效果評(píng)價(jià)[J].石油地質(zhì)與工程，2011，25(5):85-87.

[4]高淑玲，邵振波，顧根深. 霍爾曲線在聚驅(qū)過程中的應(yīng)用[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2007，26(3):119-121.

[5]李傳亮. 油藏工程原理[M]. 北京：石油工業(yè)出版社，2008:289-290，319-321.