摘 要：對(duì)斧頭湖特大橋鋼棧橋進(jìn)行設(shè)計(jì)，通過(guò)對(duì)設(shè)計(jì)方案的驗(yàn)算，提出了棧橋的最不利工況和優(yōu)化方案，并對(duì)棧橋的使用提出了一定的要求，以期為類似棧橋的設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

關(guān)鍵詞：鋼棧橋；設(shè)計(jì)；有限元；優(yōu)化；最不利工況

中圖分類號(hào)：U448 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：2095-6835（2014）02-0053-02

鋼棧橋以其在跨河跨湖橋梁施工中快速安裝、拆除方便、可循環(huán)利用的優(yōu)點(diǎn)被廣泛使用。本文基于武漢城市圈環(huán)線高速公路咸寧西段斧頭湖特大橋，設(shè)計(jì)并計(jì)算了跨越窯咀河、兼流河和魚(yú)塘湖泊等的鋼棧橋，并通過(guò)分析得出鋼棧橋的優(yōu)化方案，為類似工程提供了借鑒。

1 工程概況

武漢城市圈環(huán)線高速公路咸寧西段項(xiàng)目起于嘉魚(yú)縣新街鎮(zhèn)港東村，斧頭湖特大橋是武漢城市圈環(huán)線高速公路重要的一座橋梁，其位于咸寧市咸安區(qū)官埠橋鎮(zhèn)雨壇村境內(nèi)，橋梁跨越窯咀河、兼流河、魚(yú)塘湖泊等，河面常水位寬約80 m，它是為連接兩岸便道、方便車輛和行人通過(guò)而設(shè)計(jì)的鋼棧橋。

斧頭湖鋼棧橋主要用于履帶吊車、罐車和運(yùn)砂車等施工車輛的運(yùn)行，設(shè)計(jì)寬度6 m，單跨長(zhǎng)9 m，總長(zhǎng)108 m。

2 鋼便橋初步設(shè)計(jì)方案

現(xiàn)場(chǎng)最大荷載為50 t的履帶吊車，吊重25 t，履帶長(zhǎng)4.5 m，履帶寬0.7 m，履帶中心間距2.5 m。

跨窯咀河搭設(shè)鋼便橋，單跨長(zhǎng)9 m，橋面寬6 m。設(shè)計(jì)主要考慮到使車輛沿中心線運(yùn)行，因此中心位置布置了3片貝雷梁，每片貝雷梁間距0.45 m；車輛如果未能在中心線上運(yùn)行，兩側(cè)貝雷梁將承受較大荷載，因此兩側(cè)也布置3片貝雷梁。貝雷梁下部使用橫梁將鋼管樁連接，使得貝雷梁能更好地向下傳遞荷載，鋼管樁之間用槽鋼橫向和斜向連接，增強(qiáng)鋼管樁受壓穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如下。

上部結(jié)構(gòu)：9排貝雷片縱向排布，橫向布置為90+100+180+

100+90（cm），貝雷梁橫向布置見(jiàn)圖1。下部結(jié)構(gòu)：采用φ630 mm×8 mm鋼管樁打入土中，橫向布置的3根鋼管樁間距為2.35 m，樁間用10 cm槽鋼水平向和剪刀向牢固焊接。鋼管樁上采用雙拼I45橫梁，長(zhǎng)6 m。便橋橋面結(jié)構(gòu)：橋面凈寬6 m，采用裝配式鋼面板，單塊面板長(zhǎng)6 m，寬1.5 m，面板采用5.5 mm厚印花鋼板，底橫肋為126 mm工字鋼，間距30 cm，底縱肋為126 mm槽鋼，槽鋼間距70 cm。

3 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算

3.1 履帶吊車主要計(jì)算工況

按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，使用midas civil軟件建立履帶吊車荷載作用下橋梁整體模型（見(jiàn)圖2），面板采用板單元，貝雷梁弦桿和腹桿采用梁?jiǎn)卧?，支撐架采用桁架單元，立柱橫梁采用梁?jiǎn)卧?，安全系?shù)取1.2.

考慮到履帶吊車運(yùn)行的軌跡和范圍，履帶吊車運(yùn)行至跨中時(shí)縱梁彎矩最大，運(yùn)行至每跨一端時(shí)縱梁剪力最大，為最不利工況。現(xiàn)場(chǎng)車輛運(yùn)行或吊裝時(shí)不可能嚴(yán)格按照縱向中心線運(yùn)行，同時(shí)考慮到棧橋上的行人通道，將履帶吊車沿橋梁中心線0.9 m行駛作為最不利工況。

圖1 履帶吊車結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 圖2 履帶吊車荷載單跨模型圖

3.1.1 履帶吊車沿橋梁中心線行駛

工況一：履帶吊車行駛至橋中心，履帶吊車無(wú)偏載；工況二：履帶吊車行駛至橋中心，起吊后重物所有荷載由一側(cè)履帶承擔(dān)；工況三：履帶吊車整車剛上橋，履帶吊車無(wú)偏載；工況四：履帶吊車整車剛上橋，起吊重物后所有荷載由一側(cè)履帶承擔(dān)。

3.1.2 履帶吊車偏移橋梁中心線0.9 m行駛

工況一：履帶吊車行駛至橋中心，履帶吊車無(wú)偏載；工況二：履帶吊車行駛至橋中心，起吊后重物所有荷載由靠近橋中心線側(cè)履帶承擔(dān)；工況三：履帶吊車整車剛上橋，履帶吊車無(wú)偏載；工況四：履帶吊車整車剛上橋，起吊重物后所有荷載由靠近橋中心線側(cè)履帶承擔(dān)。

3.2 履帶吊車荷載作用下計(jì)算模型及結(jié)果

通過(guò)建立midas有限元模型，計(jì)算棧橋在最大荷載和最不利工況下橋面板、貝雷梁的各個(gè)部件、橫梁的彎曲應(yīng)力和剪應(yīng)力可知，弦桿和腹桿采用Q345鋼材，橋面板、支撐架和立柱橫梁采用Q235鋼材。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》可知，Q235鋼允許彎曲應(yīng)力σ=190 MPa，允許剪應(yīng)力τ=110 MPa；Q345鋼允許彎曲應(yīng)力σ=315 MPa，允許剪應(yīng)力τ=180 MPa。

3.2.1 履帶吊車沿橋梁中心線行駛

具體情況詳見(jiàn)表1.

3.2.2 履帶吊車偏移橋梁中心線0.9 m行駛

具體情況詳見(jiàn)表2.

4 計(jì)算結(jié)果分析

從表1和表2可以看出，鋼棧橋設(shè)計(jì)滿足規(guī)范要求，50 t履帶吊車可以在鋼棧橋上行駛，50 t自重加25 t吊重的履帶吊車可以在鋼便橋上吊裝施工。

比較表1和表2中相同工況（工況一和工況一比較，以此類推），包括橋面板、貝雷梁和立柱橫梁，表2中彎曲應(yīng)力大于表1中彎曲應(yīng)力，由此可知，履帶吊車上橋后偏離橋中心線，橋梁部分桿件更接近破壞。

比較表2中工況二和工況四（或工況一和工況三），工況四中貝雷梁弦桿剪應(yīng)力大于工況二，由此可知，履帶吊車剛上橋便產(chǎn)生較大剪應(yīng)力，同樣從表1中也可以看出來(lái)。所以，在計(jì)算鋼棧橋時(shí)，不僅要考慮荷載在跨中時(shí)產(chǎn)生的較大彎曲應(yīng)力，

荷載在支點(diǎn)處產(chǎn)生的剪應(yīng)力也必須要考慮。

表1 履帶吊車中心線沿橋梁中心線行駛結(jié)果表

工況一 工況二 工況三 工況四 允許應(yīng)力

σ τ σ τ σ τ σ τ σ τ

橋面板/MPa 13 6.5 20.6 10.3 12.3 6.2 19.4 9.7 190 110

弦桿/MPa 109.9 73.5 109.5 72.7 106 103.3 114 109.9 310 180

腹桿/MPa 170.7 8 170.8 7.9 239.3 11.7 255.5 12.4 310 180

支撐架/MPa 51.2 — 52.1 — 51 — 19.9 — 190 —

立柱橫梁/MPa 16.8 10.5 16.4 13.4 26 13.8 27.4 20.1 190 110

最大支反力/kN 262 302 403.3 287.4 —

注：σ表示彎曲應(yīng)力；τ表示剪應(yīng)力。

表2 履帶吊車中心線沿著橋中心線最大偏移0.9 m行駛結(jié)果表

工況一 工況二 工況三 工況四 允許應(yīng)力

σ τ σ τ σ τ σ τ σ τ

橋面板/MPa 17.1 8.5 26.9 13.4 14.7 7.3 24.7 12.3 190 110

弦桿/MPa 147.9 103 114.7 79 108.5 105.3 138.9 134.9 310 180

腹桿/MPa 241.1 11.3 182.7 8.6 242.2 11.8 309.4 15.2 310 180

支撐架/MPa 76 — 58.8 — 91.5 — 118.6 — 190 —

立柱橫梁/MPa 26.6 16.2 17.5 9.1 25.5 17.5 26.5 15.4 190 110

支反力/kN 375.3 281.4 428.2 458.8 —

注：σ表示彎曲應(yīng)力；τ表示剪應(yīng)力。

綜合表1和表2可知，橋梁最危險(xiǎn)的工況是表2中的工況四，由此可見(jiàn)，履帶吊車上橋的偏移量直接決定了履帶吊車能否安全通過(guò)，計(jì)算中的最不利工況為履帶吊車偏離中心線剛駛?cè)霔驎r(shí)。

由表2中工況四可知，腹桿已經(jīng)接近允許應(yīng)力，而橋梁其他部位的其他桿件均有較大的安全空間，可見(jiàn)在車輛偏離橋梁中心線行駛時(shí)，橋梁受力非常不均勻，貝雷梁整體性不良。

5 優(yōu)化建議

根據(jù)分析結(jié)果可知，盡管橋梁滿足規(guī)范要求，但鋼棧橋受力不均勻，部分桿件接近允許荷載，而另一些桿件無(wú)法充分利用。根據(jù)這個(gè)情況，建議3組貝雷梁間距由1.0 m改為0.9 m，并通過(guò)支撐架全部連接，增強(qiáng)整體受力性能。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，履帶吊車上橋最大偏移量為0.9 m，因此，鋼棧橋必須設(shè)置行駛范圍欄桿，防止車輛偏移過(guò)多發(fā)生事故。建議重型車輛上橋盡量沿中心線行駛，以保證橋梁受力合理。

參考文獻(xiàn)

[1]中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB50017—2003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2003.

[2]黃紹金.裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)[M].北京：人民交通出版社，2002.

[3]劉麟乾，朱永紅.淮河特大橋貝雷梁鋼棧橋設(shè)計(jì)與施工[J].科技傳播，2011，6：148-149.

[4]于良科.鋼棧橋設(shè)計(jì)與施工[J].山西建筑，2007，33（24）：306-307.

[5]張波，彭啟明，陳倩，等.鋼棧橋施工技術(shù)分析[J].交通科技與經(jīng)濟(jì)，2011，6：4-9.

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作者簡(jiǎn)介：李英杰（1985—），男，助理工程師，2011年畢業(yè)于蘭州交通大學(xué)道路與鐵道工程專業(yè)（碩士研究生）。

〔編輯：曹月〕

Steel Pier Upper Structure Design and Optimization

Li Yingjie

Abstract： For the axe lake bridge steel trestle design， through the calculation of design scheme， puts forward the most unfavorable conditions of the piers and optimization scheme， and puts forward certain requirements on the use of the pier， so as to provide valuable for similar bridge design and optimization of experience.

Key words： steel pier； design； finite element； optimization； the most unfavorable conditions

腹桿/MPa 170.7 8 170.8 7.9 239.3 11.7 255.5 12.4 310 180

支撐架/MPa 51.2 — 52.1 — 51 — 19.9 — 190 —

立柱橫梁/MPa 16.8 10.5 16.4 13.4 26 13.8 27.4 20.1 190 110

最大支反力/kN 262 302 403.3 287.4 —

注：σ表示彎曲應(yīng)力；τ表示剪應(yīng)力。

表2 履帶吊車中心線沿著橋中心線最大偏移0.9 m行駛結(jié)果表

工況一 工況二 工況三 工況四 允許應(yīng)力

σ τ σ τ σ τ σ τ σ τ

橋面板/MPa 17.1 8.5 26.9 13.4 14.7 7.3 24.7 12.3 190 110

弦桿/MPa 147.9 103 114.7 79 108.5 105.3 138.9 134.9 310 180

腹桿/MPa 241.1 11.3 182.7 8.6 242.2 11.8 309.4 15.2 310 180

支撐架/MPa 76 — 58.8 — 91.5 — 118.6 — 190 —

立柱橫梁/MPa 26.6 16.2 17.5 9.1 25.5 17.5 26.5 15.4 190 110

支反力/kN 375.3 281.4 428.2 458.8 —

注：σ表示彎曲應(yīng)力；τ表示剪應(yīng)力。

綜合表1和表2可知，橋梁最危險(xiǎn)的工況是表2中的工況四，由此可見(jiàn)，履帶吊車上橋的偏移量直接決定了履帶吊車能否安全通過(guò)，計(jì)算中的最不利工況為履帶吊車偏離中心線剛駛?cè)霔驎r(shí)。

由表2中工況四可知，腹桿已經(jīng)接近允許應(yīng)力，而橋梁其他部位的其他桿件均有較大的安全空間，可見(jiàn)在車輛偏離橋梁中心線行駛時(shí)，橋梁受力非常不均勻，貝雷梁整體性不良。

5 優(yōu)化建議

根據(jù)分析結(jié)果可知，盡管橋梁滿足規(guī)范要求，但鋼棧橋受力不均勻，部分桿件接近允許荷載，而另一些桿件無(wú)法充分利用。根據(jù)這個(gè)情況，建議3組貝雷梁間距由1.0 m改為0.9 m，并通過(guò)支撐架全部連接，增強(qiáng)整體受力性能。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，履帶吊車上橋最大偏移量為0.9 m，因此，鋼棧橋必須設(shè)置行駛范圍欄桿，防止車輛偏移過(guò)多發(fā)生事故。建議重型車輛上橋盡量沿中心線行駛，以保證橋梁受力合理。

參考文獻(xiàn)

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[5]張波，彭啟明，陳倩，等.鋼棧橋施工技術(shù)分析[J].交通科技與經(jīng)濟(jì)，2011，6：4-9.

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作者簡(jiǎn)介：李英杰（1985—），男，助理工程師，2011年畢業(yè)于蘭州交通大學(xué)道路與鐵道工程專業(yè)（碩士研究生）。

〔編輯：曹月〕

Steel Pier Upper Structure Design and Optimization

Li Yingjie

Abstract： For the axe lake bridge steel trestle design， through the calculation of design scheme， puts forward the most unfavorable conditions of the piers and optimization scheme， and puts forward certain requirements on the use of the pier， so as to provide valuable for similar bridge design and optimization of experience.

Key words： steel pier； design； finite element； optimization； the most unfavorable conditions

腹桿/MPa 170.7 8 170.8 7.9 239.3 11.7 255.5 12.4 310 180

支撐架/MPa 51.2 — 52.1 — 51 — 19.9 — 190 —

立柱橫梁/MPa 16.8 10.5 16.4 13.4 26 13.8 27.4 20.1 190 110

最大支反力/kN 262 302 403.3 287.4 —

注：σ表示彎曲應(yīng)力；τ表示剪應(yīng)力。

表2 履帶吊車中心線沿著橋中心線最大偏移0.9 m行駛結(jié)果表

工況一 工況二 工況三 工況四 允許應(yīng)力

σ τ σ τ σ τ σ τ σ τ

橋面板/MPa 17.1 8.5 26.9 13.4 14.7 7.3 24.7 12.3 190 110

弦桿/MPa 147.9 103 114.7 79 108.5 105.3 138.9 134.9 310 180

腹桿/MPa 241.1 11.3 182.7 8.6 242.2 11.8 309.4 15.2 310 180

支撐架/MPa 76 — 58.8 — 91.5 — 118.6 — 190 —

立柱橫梁/MPa 26.6 16.2 17.5 9.1 25.5 17.5 26.5 15.4 190 110

支反力/kN 375.3 281.4 428.2 458.8 —

注：σ表示彎曲應(yīng)力；τ表示剪應(yīng)力。

綜合表1和表2可知，橋梁最危險(xiǎn)的工況是表2中的工況四，由此可見(jiàn)，履帶吊車上橋的偏移量直接決定了履帶吊車能否安全通過(guò)，計(jì)算中的最不利工況為履帶吊車偏離中心線剛駛?cè)霔驎r(shí)。

由表2中工況四可知，腹桿已經(jīng)接近允許應(yīng)力，而橋梁其他部位的其他桿件均有較大的安全空間，可見(jiàn)在車輛偏離橋梁中心線行駛時(shí)，橋梁受力非常不均勻，貝雷梁整體性不良。

5 優(yōu)化建議

根據(jù)分析結(jié)果可知，盡管橋梁滿足規(guī)范要求，但鋼棧橋受力不均勻，部分桿件接近允許荷載，而另一些桿件無(wú)法充分利用。根據(jù)這個(gè)情況，建議3組貝雷梁間距由1.0 m改為0.9 m，并通過(guò)支撐架全部連接，增強(qiáng)整體受力性能。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，履帶吊車上橋最大偏移量為0.9 m，因此，鋼棧橋必須設(shè)置行駛范圍欄桿，防止車輛偏移過(guò)多發(fā)生事故。建議重型車輛上橋盡量沿中心線行駛，以保證橋梁受力合理。

參考文獻(xiàn)

[1]中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB50017—2003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2003.

[2]黃紹金.裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)[M].北京：人民交通出版社，2002.

[3]劉麟乾，朱永紅.淮河特大橋貝雷梁鋼棧橋設(shè)計(jì)與施工[J].科技傳播，2011，6：148-149.

[4]于良科.鋼棧橋設(shè)計(jì)與施工[J].山西建筑，2007，33（24）：306-307.

[5]張波，彭啟明，陳倩，等.鋼棧橋施工技術(shù)分析[J].交通科技與經(jīng)濟(jì)，2011，6：4-9.

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作者簡(jiǎn)介：李英杰（1985—），男，助理工程師，2011年畢業(yè)于蘭州交通大學(xué)道路與鐵道工程專業(yè)（碩士研究生）。

〔編輯：曹月〕

Steel Pier Upper Structure Design and Optimization

Li Yingjie

Abstract： For the axe lake bridge steel trestle design， through the calculation of design scheme， puts forward the most unfavorable conditions of the piers and optimization scheme， and puts forward certain requirements on the use of the pier， so as to provide valuable for similar bridge design and optimization of experience.

Key words： steel pier； design； finite element； optimization； the most unfavorable conditions