張文超，喬光輝，張磊，劉子兵，常志波

西安長慶科技工程有限責(zé)任公司，陜西西安710018

天然氣凈化廠放空系統(tǒng)設(shè)計(jì)與應(yīng)用

張文超，喬光輝，張磊，劉子兵，常志波

西安長慶科技工程有限責(zé)任公司，陜西西安710018

為做好天然氣凈化廠放空系統(tǒng)的設(shè)計(jì)工作，首先根據(jù)規(guī)范確定凈化廠天然氣放空量，依據(jù)放空量計(jì)算出火炬筒出口直徑和火炬筒高度；同時(shí)，利用Unisim Flare軟件對全廠放空系統(tǒng)管網(wǎng)進(jìn)行水力計(jì)算，確定放空系統(tǒng)管徑，利用CAESAR II軟件對放空管道進(jìn)行了應(yīng)力分析，通過應(yīng)力補(bǔ)償和管道支吊架的設(shè)置減少放空管道的振動和摩擦，確定放空系統(tǒng)管道安裝方式。該放空系統(tǒng)設(shè)計(jì)成果在靖邊氣田30億m3/a規(guī)模的天然氣凈化廠的設(shè)計(jì)中采用，經(jīng)現(xiàn)場運(yùn)行，放空系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定，滿足生產(chǎn)需要。

天然氣凈化廠；放空量；火炬；水力計(jì)算；管道布置

0 引言

為保證天然氣凈化廠安全生產(chǎn)，減少事故狀態(tài)下排放的天然氣對環(huán)境的污染，凈化廠應(yīng)設(shè)置火炬及放空系統(tǒng)[1]。根據(jù)放空氣排氣壓力差異，天然氣凈化廠火炬及放空系統(tǒng)設(shè)置有高壓放空系統(tǒng)和低壓放空系統(tǒng)。高壓放空系統(tǒng)用于凈化廠及來氣干線緊急事故狀態(tài)下天然氣的放空，低壓放空系統(tǒng)用于工廠事故狀態(tài)下低壓氣的放空[2-3]。本文只討論高壓放空系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。

以靖邊氣田30億m3/a凈化規(guī)模天然氣凈化廠為例，該廠主體工藝包括脫硫脫水裝置2套，硫磺回收裝置、尾氣焚燒、火炬及放空系統(tǒng)各1套。

放空系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)首先確定天然氣放空量，然后分別進(jìn)行火炬筒體參數(shù)的計(jì)算、放空管網(wǎng)的水力計(jì)算及應(yīng)力分析。

1 氣體排放量的確定

當(dāng)全廠站出現(xiàn)大面積火災(zāi)時(shí)，將啟動安全儀表系統(tǒng)的第一級關(guān)斷，截?cái)嗨羞M(jìn)出站管道，只對站內(nèi)管道和設(shè)備的氣體進(jìn)行放空泄壓，此時(shí)的放空規(guī)模最大，決定了廠站火炬的最大泄放量和規(guī)模。

1.1 放空時(shí)間及放空壓力

火災(zāi)泄壓放空通常根據(jù)是否含有輕烴設(shè)置降壓率，對于含輕烴的裝置應(yīng)滿足系統(tǒng)壓力能夠在15 min內(nèi)降至690 kPa或壓力容器設(shè)計(jì)壓力的50%，取其較低者；對于不含輕烴的裝置，考慮系統(tǒng)壓力在15 min內(nèi)降至壓力容器設(shè)計(jì)壓力的50%[4]。

靖邊氣田采出氣中不含凝析油、羰基硫和硫醇，因此系統(tǒng)壓力在15 min內(nèi)由5.2 MPa降至2.6 MPa。放空閥采用電動球閥+節(jié)流截止放空閥模式，正常運(yùn)行時(shí)，節(jié)流截止放空閥通過開度指示儀，保證達(dá)到放空閥的泄放面積的開度，放空時(shí)利用遠(yuǎn)程控制，開啟電動球閥。

1.2 放空閥泄放面積

根據(jù)殼牌DEP推薦，泄放閥泄放面積計(jì)算公式如下：

式中Av——放空閥泄放面積/m2；

B——系數(shù)，0.09；

V——系統(tǒng)容積/m3；

Cd——泄放系數(shù)，0.85；

t——放空時(shí)間/s；

G——?dú)怏w相對密度；

z——?dú)怏w壓縮因子；

T——操作溫度/K；

P1——泄放前壓力/kPa；

P2——泄放后壓力/kPa。

1.3 瞬時(shí)放空量

根據(jù)“圖解法求天然氣瞬時(shí)放空量[5]”，分別確定放空管路阻力因子、放空管路單位流通面積臨界質(zhì)量流率、放空管路實(shí)際質(zhì)量流率及放空管路實(shí)際標(biāo)準(zhǔn)體積流量。

（1）放空管路阻力因子：

式中∑（fL/d）——放空管路阻力因子；

L——放空管路等效長度/m；

k——管內(nèi)壁絕對粗糙度/m；

d——放空管路內(nèi)徑/m。

（2）放空管路單位流通面積臨界質(zhì)量流率：

式中m0——放空管路臨界質(zhì)量流率/（kg/（m2·s））；

P0——?dú)庠唇^對壓力/MPa；

γ——?dú)怏w等熵指數(shù)，取值1.3；

M——?dú)怏w摩爾質(zhì)量；

R——理想氣體常數(shù)，8 314.4 J/（kmol·K）；

T0——?dú)庠礈囟?K；

Z0——?dú)庠磯嚎s系數(shù)。

（3）放空管路實(shí)際質(zhì)量流率：

放空管路的實(shí)際質(zhì)量流率m是臨界質(zhì)量流率m0、氣源絕對壓力P0和放空管路阻力因子∑（f L/d）的函數(shù)。

根據(jù)Pa/P0的比值（Pa為放空管路出口壓力，可近似取環(huán)境大氣壓力值）和∑（f L/d）的值，查出m/m0的值，則實(shí)際質(zhì)量流率：

式中m——放空管路實(shí)際質(zhì)量流率/（kg/（m2·s））

（4）放空管路實(shí)際標(biāo)準(zhǔn)體積流量：

式中Q——放空管路實(shí)際標(biāo)準(zhǔn)體積流量/（m3/s）；

A——放空管路流通面積/m2；

ρ——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下放空氣體密度/（kg/m3）。

1.4 凈化廠放空規(guī)模

凈化廠內(nèi)設(shè)置4個(gè)泄放區(qū)，分別為：清管集氣區(qū)、1#脫硫脫水區(qū)、2#脫硫脫水區(qū)和配氣區(qū)，每個(gè)區(qū)設(shè)置1個(gè)放空點(diǎn)。4個(gè)區(qū)的水容積、天然氣余量、初始壓力、結(jié)束壓力和放空閥截面積等參數(shù)見表1，放空量隨放空時(shí)間的變化見圖1。

表1 凈化廠放空規(guī)模統(tǒng)計(jì)表

圖1 放空量隨時(shí)間變化的動態(tài)模擬曲線

由表1可知，火災(zāi)工況下，凈化廠廠內(nèi)的總放空氣量為55.46 m3/s，折合每小時(shí)流量為19.96萬m3。因此，清管集氣區(qū)、脫硫脫水區(qū)、配氣區(qū)緊急事故狀態(tài)下放空時(shí)，合計(jì)排入高壓放空系統(tǒng)的高壓放空量約為20萬m3/h。

2 火炬筒體的確定

火炬筒體的計(jì)算包括火炬筒出口直徑和高度兩部分。

2.1 火炬筒出口直徑

式中d——火炬筒出口直徑/m；

W——排放氣質(zhì)量流速/（kg/s），本工程取0.194；

m——馬赫數(shù)，高壓火炬取0.5；

P——火炬筒出口內(nèi)側(cè)壓力/kPa，取100.98；

T——排放氣體溫度（放空筒頂部內(nèi)側(cè)氣體溫度）/K，取422；

K——排放氣體絕熱系數(shù)，本工程取1.3；

M——排放氣體平均分子量，本工程取17.70。

2.2 火炬筒高度

式中H——火炬筒高度/m；

τ——輻射系數(shù)；

F——輻射率；

Q——火炬釋放總熱量/kW；

q——允許熱輻射強(qiáng)度/（kW/m2）；

R——受熱點(diǎn)至火炬筒的水平距離/m；

Xc、Yc——火焰中心至火炬筒頂?shù)乃郊按怪本嚯x/m；

h——受熱點(diǎn)至火炬筒下地面的垂直高差/m，本工程取2。

2.3 靖邊氣田凈化廠火炬

靖邊氣田凈化廠高壓放空量約為20萬m3/h，高壓火炬計(jì)算參數(shù)見表2，計(jì)算得d=0.635 7 m，H=66.72 m。

表2 火炬計(jì)算參數(shù)

從火炬中心算起，距離火炬中心10 m處，輻射熱強(qiáng)度4.2 kW/m2，火炬高度滿足“沒有遮蔽物，但操作人員穿有合適的工作服，在緊急關(guān)頭需要停留幾分鐘的區(qū)域[1]”的要求。輻射熱趨勢詳見圖2。

圖2 火炬輻射熱趨勢

因此，靖邊氣田凈化廠火炬筒體直徑最終確定為650 mm，筒體高度確定為70 m。

3 放空系統(tǒng)管網(wǎng)水力計(jì)算

利用Unisim Flare軟件，對全廠放空系統(tǒng)管網(wǎng)進(jìn)行水力模擬計(jì)算[6]。

計(jì)算結(jié)果表明，各個(gè)放空點(diǎn)最高背壓為0.336 MPa（絕壓），小于安全閥最大背壓0.5 MPa，系統(tǒng)管網(wǎng)完全滿足放空的需要。

全廠高壓放空系統(tǒng)工藝流程見圖3。

4 放空管道布置設(shè)計(jì)

利用CAESAR II軟件對放空管道進(jìn)行了應(yīng)力分析，表明：天然氣未放空時(shí)，管道主要承受自重和介質(zhì)重量等持續(xù)荷載所引起的一次應(yīng)力和溫度荷載所引起的二次應(yīng)力；天然氣放空時(shí)，管道主要承受由泄放閥排放所產(chǎn)生的動態(tài)應(yīng)力[7]。由泄放閥排放所產(chǎn)生的最大動態(tài)應(yīng)力集中于泄放閥后的彎頭、三通等管件及管道有轉(zhuǎn)角的彎頭處，見圖4。

根據(jù)分析結(jié)果，對放空管道的安裝及支吊架設(shè)置提出以下優(yōu)化建議：

（1）放空閥出口設(shè)置固定支架。

（2）廠區(qū)至火炬區(qū)放空管網(wǎng)優(yōu)先選用水平π型彎自然補(bǔ)償。

（3）除固定支架外，每個(gè)管架上的放空管道均設(shè)置導(dǎo)向支架或管卡。

（4）放空總管與各個(gè)裝置放空支管連接處，需設(shè)置固定支架。

5 結(jié)論

（1）利用圖解法求解天然氣瞬時(shí)放空量，計(jì)算出30億m3/a天然氣凈化廠的高壓放空量約為20萬m3/h。

（2）根據(jù)SH 3009-2001《石油化工企業(yè)燃料氣系統(tǒng)和可燃性氣體排放系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，火炬筒體直徑確定為DN650 mm，筒體高度確定為70 m。

（3）利用Unisim Flare模擬軟件，對全廠放空系統(tǒng)管網(wǎng)進(jìn)行水力計(jì)算，結(jié)果表明系統(tǒng)管網(wǎng)完全滿足放空的需要。

（4）通過設(shè)置水平π型彎、管卡和固定支架，減小了放空管道的振動和摩擦，靖邊氣田凈化廠的應(yīng)用實(shí)踐表明，效果良好。

圖3 全廠高壓放空系統(tǒng)工藝流程示意

圖4 管道泄放閥和π型補(bǔ)償結(jié)構(gòu)模擬示意

[1]GB 50183-2004，石油天然氣工程設(shè)計(jì)防火規(guī)范[S].

[2]劉子兵，陳小峰，薛崗，等.長慶氣田天然氣集輸及凈化處理工藝技術(shù)[J].石油工程建設(shè)，2013，39（5）：54-60.

[3]潘越，劉俊蓮.天然氣凈化系統(tǒng)吹掃和壓力試驗(yàn)工藝[J].石油工程建設(shè)，2005，31（4）：33-37.

[4]SY/T10043-2002，卸壓和減壓系統(tǒng)指南[S].

[5]石油和化工工程設(shè)計(jì)工作手冊編委會.石油和化工工程設(shè)計(jì)工作手冊第五冊輸氣管道工程設(shè)計(jì)[M].山東東營:中國石油大學(xué)出版社，2010.

[6]薛茂梅，系文杰，曹楓，等.ASPEN在火炬排放系統(tǒng)設(shè)計(jì)的應(yīng)用[J].廣州化工，2010，38（6）:203-204.

[7]署恒木，魏升龍，楊遠(yuǎn)，等.天然氣處理廠放空火炬系統(tǒng)的穩(wěn)定性分析[J].中國石油大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2013，37（1）:114-118.

Design and Application ofVenting System ofNaturalGas Purification Plant

Zhang Wenchao，Qiao Guanghui，Zhang Lei，Liu Zibing，Chang Zhibo
Xi’an Changqing Technology Engineering Co.，Ltd.，Xi’an 710018，China

In the design of venting system of natural gas purification plant，the natural gas venting rate need determining according to relevant standard at first，and the flare cylinder diameter and height are calculated based on the rate of venting gas.Meanwhile，the sofeware Unisim Flare is utilized for hydraulic calculation of whole plant vent system pipeline network to determine the diameter of the venting system，and the software CAESAR II is used for venting pipe stress analysis to reduce vibration and friction of the venting pipeline by stress compensation and setting pipe hangers and supports，so as to determine venting system pipeline installation way.The result of venting system design is used in the design of 30×108m3/a Natural Gas Purification Plant Project of Jingbian Gas Field.The field operation shows that the venting system runs stably and meets production needs.

naturalgas purification plant；venting rate；flare；hydraulic calculation；pipeline layout

圖片報(bào)道：靖邊氣田第二天然氣凈化廠放空火炬

10.3969/j.issn.1001-2206.2014.04.007

張文超（1983-），男，河北邢臺人，工程師，2005年畢業(yè)于西安石油大學(xué)化學(xué)工程與工藝專業(yè)，主要從事天然氣處理和凈化的設(shè)計(jì)及科研工作。

2013-12-21；

2014-06-10